2020-01-14
82
Поле вытягивания прибора с круглым гребнем состоит из зон (Рис. 2), каждой из которых присущи индивидуальные закономерности, характеризующие силы, действующее на волокна мычки: 1–2 – зона эластичного зажима мычки в выпускной паре; 2–3 – зона огибания валика мычкой; 3–4 – зона вредного пространства; 4–5 – Зона взаимодействия с иглами круглого гребня; 5–6 – зона взаимодействия с иглами и основанием круглого гребня; зоны 6–7 и 7–8 аналогичны соответственно зонам 4–5 и 3–4. Зона 8–9 питающей пары далее не рассматривается, так как разводка в вытяжном приборе существенно превышает максимальную длину волокна в утоняемой ровнице.
Формирование силового поля вытяжного прибора данного типа осуществляется как результат: взаимодействия волокон мычки и волокон мычки с поверхностями рабочих органов на линейных и близких к линейным зонах или участках зон (способ 1); взаимодействие волокон мычки между собой и с поверхностями цилиндрических рабочих органов (способ 2); взаимодействие волокон мычки с поверхностями игл и между собой в межигольном пространстве (способ 3).
|
|
|
Рисунок 2. Зоны вытяжного прибора с круглым гребнем
В таблице 2 приведены способы формирования силового поля для соответствующих зон вытяжного прибора.
Анализ показывает, что в зонах 4, 5, 6 силовые поля созданы комбинациями способов; зона 1 имеет небольшую протяженность и малую кривизну, что с некоторой погрешностью позволяет отнести способ формирования в ней силового поля к способу 1.
Табл. 2 Способы формирования силовых полей различных зон вытяжного прибора
| Условный номер зоны j | Способ формирования силового поля | ||
| 1 | 2 | 3 | |
| 1 | + | ||
| 2 | + | ||
| 3 | + | ||
| 4 | + | + | |
| 5 | + | + | |
| 6 | + | + | |
| 7 | + | ||
Зона обозначена по условному номеру ее границы, ближайшей к зажиму выпускной пары А (Рис. 2).
Определим действующие на волокна силы в вытяжном приборе с учетом способов формирования силовых полей.
Способ 1.
В j-й зоне (зоны 1, 3, 4, 5, 7) волокно может располагаться в центральной (с) или периферийной (р) областях сечений мычки с вероятностями соответственно Рjc(y) и Pjp (y), при этом действующие на волокна в этих областях силы различны по величине, а волокна могут двигаться либо со скоростью выпускной пары, либо со скоростью круглого гребня. В первом случае трение является динамическим (d) и вызывает силы, ускоряющие (u) волокна, во втором – статическим (s) и предопределяет тормозящие (t) силы.
Если общим символом F обозначит силы, а символом y – координату силового поля, то с учетом приведенной выше символики для ускоряющих сил, действующих на волокно внутри мычки (взаимодействие между волокнами w), будем иметь
|
|
|
В зоне 1 волокна контактируют с вероятностью Рlz (y) c цилиндром и Рlv(y) – с валиком; при этом действующие ускоряющие силы соответственно Fldz(y) и Fldv(y).
Ускоряющая сила в зажиме выпускной пары:
где 
) – вероятность контактирования в зажиме между волокнами.
Для определения величин сил Fjdp(y) и Fjdz(y), Fldv(y), входящих в формулы (7) и (8) используется формула Линкольна. Она имеет общую структуру для различных сил, но входящие в неё параметры различны по величине и зависят от природы контртела, с которым взаимодействует рассматриваемое волокно. Так например, динамическая сила трения волокна о волокно в периферийной области сечения мычки будет
Lj, Lj1l – координаты границы j зоны;
Mjp(y) – число контактов на единицу длины волокна в периферийной области сечения мычки j-й зоны;
Аd, Bd – эмпирические коэффициенты, соответствующие динамическому трению волокна о волокно.
Формулы (7) и (9) могут быть использованы для расчета тормозящих волокно сил любой из зон (Табл. 2) с соответствующей заменой индексов u на t, d на s, а в соответствующих случаях p на с. Так, для тормозящей силы имеем
Способ 2.
В j-й зоне волокно может контактировать с волокнами (w), которые движутся со скоростью выпускной пары, вызывая динамическое трение (d) и ускоряющие силы (u) – c вероятностью этого события Pjwd(y) или со скоростью круглого гребня, вызывая статическое трение (s) и соответственно тормозящие силы (t) – с вероятностью такого события Pjws(y). Кроме того, волокно мычки может контактировать с валиком (j=2) что вызывает ускоряющую силу (u) или с основания гребня, что вызывает тормозящую силу (t) с соответствующими вероятностями P2v(y) и P5d(y).
Ускоряющая сила, например, для j=2 будет
, а тормозящая сила для этой зоны 
для зоны 5 значение тормозящей силы может быть найдено по формуле
где g – символ взаимодействия волокон с основанием круглого гребня, а ускоряющая сила будет
Значение величин сил, входящих в формулы, могут определяться по формуле, аналогично приведенной в работе (91). Например, определение силы P2v(y) на любой части угла α от охвата валика мычкой можно осуществить по формуле
где 
-сила динамического трения в точке, соответствующей началу ведомого участка дуги, стягивающий угол ɓ;
– динамический коэффициент трения волокна о валик;
В - изгибная жесткость волокна;
S = R+d/2,
где R – радиус валика; d – диаметр волокна; 
-масса единицы длины волокна; 
-скорость выпускной пары вытяжного прибора.
Выражение (15) может быть использовано: для определения натяжения волокна на любом участке зоны 2; этот принцип применим и для зоны 5; для определения тормозящих (j=2) или ускоряющих (j=5) сил в результате огибания рабочих органов соответственно быстро движущимися и медленно движущимися волокнами, которые находятся внутри мычки, для чего формула (15) подлежит преобразованию с заменой необходимых случаях индексов v на g, d на s, Vv на Vg (скорость круглого гребня).
Способ 3.
В j-й зоне (зоны 4, 5, 6) волокно может контактировать с вероятностью Pjwd(y) c волокнами (w), которые движутся со скоростью выпускной пары, вызывая динамическое трение (d) и ускоряющие силы (u), или контактировать с вероятностью Pjws(y) с круглым гребнем, при этом возникают статическое трение (s) и соответственно тормозящие силы (t). Кроме того, волокно может контактировать с иглами с вероятностью Pji(y), а в зоне 5 и с основанием гребня с вероятностью P5ij(y).
С учетом принятых ранее обозначений ускоряющая сила
а тормозящая
где индекс i – характеризует взаимодействие волокна и иглой.
При взаимодействии волокна с иглой необходимо учесть силы, которые прижимают волокно к поверхности иглы. Эти силы обусловлены сжатием мычки в межигольном пространстве круглого гребня.
|
|
|
Значение силы 
, 
, 
определяется по общей (по структуре) формуле, но с соответствующими изменениями входящих в формулу величин.
Кроме того, для каждой иглы и последующего межигольного пространства последовательно применяются однотипные формулы с учетом способов формирования силовых полей в соответствующих зонах.
Для определения, например, силы , на дуге охвата φ иглы применима формула
,
где 
-сила статического трения в точке, соответствующей началу ведомого участка дуги, стягивающей углы ∆, на которые разбивается угол охвата иглы волокном φ (число углов ∆ равно g).
– статический коэффициент трения волокна о волокно мычки в межигольном пространстве;
β – угол наклона расположения мычки к оси иглы. Остальные обозначения в формуле (15) с учетом изменения индексов v на w, d на s, Vv наVt.
Область применения формулы (18) характеризуется теми же условиями, которые были указаны выше для формулы (15)
Наиболее сложной для определения сил, действующих на волокно, является зона 5, где необходимо в зоне действия игл гребня применять зависимости, характеризующие способы 1 и 3 формирования полей сил, учитывая вероятностный характер взаимодействия волокна как с волокнами (быстро или медленно движущимися) так и с иглами и с основанием круглого гребня.
Для волокна длиною L ускоряющая (сдерживающая) сила будет определяться суммой соответствующих сил в зонах, в пределах которых это волокно в данный момент расположено.
Полученные аналитические зависимости могут быть использованы для целенаправленного изменения конкретных характеристик свойств волокон, технологических и конструктивных параметров вытяжного прибора с целью управления силами, действующими на волокна, закономерностью их движения и снижения неровноты от вытягивания
В работе (81) получено следующее аналитическое выражение для определения толщины мычки в эластичном зажиме вытяжного прибора прядильной машины с круглым гребнем:
|
|
|
,
где r – радиус поперечного сечения ровницы до её утонения;
x, y – координаты точки напряжения сжатия по известной толщине мычки изложен ранее в пункте 3. 3. 2. 1.
Расчеты осуществлялись по программе MatLAB, при этом толщина мычки t (x, y) и напряжение сжатия мычки δ (x, y) определялись при разных величинах модуля на сжатие эластичного покрытия. Численное моделирование осуществлялось применительно к вытяжному прибору с круглым гребнем (rц = 9,5 мм, rв = 16 мм, h = 24,8 мм, φ = 0,045 мг/мм3, rмо = 12 мм, b = 72328, r = 1 мм). Этим условиям соответствует получение пряжи линейной плотности 180 Текс (шерсть 100%) при вытяжке 1,6. На рис. 3 представлено изменение толщины мычки в зажиме при E = 40*102 мН/мм2 при различных значениях х и удаления плоскостей от диаметральной плоскости валика и цилиндра на 0, 0,8, 1,2, 1,6, 2,0 мм (соответственно кривые 1, 2, 3, 4, 5).
Рисунок 3. Толщина мычки в различных сечениях эластичного зажима вытяжного прибора с круглым гребнем
Эти данные показывают, что в диаметральной плоскости валика и цилиндра продукт сжат в наибольшей степени; по мере удаления от нее толщина мычки увеличивается, а степень сжатия уменьшается.
Мычка имеет наибольшую толщину вдоль плоскости, проходящей через продольную ось продукта, перпендикулярную к осям валика и цилиндра.
На рисунке 3 показаны изменения величины напряжений сжатия эластичного покрытия валика на всей протяженности его контакта с цилиндром и продуктом, при этом кривая 1 соответствует диаметральной плоскости валика и цилиндра (y = 0), а кривые 2….6 соответствуют плоскостям, отстоящим от диаметральной плоскости на 0,4…….. 2,0 мм.
Эти результаты свидетельствуют, что напряжение эластичного покрытия (оно же – напряжение сжатия продукта) в зажиме неравномерно и максимальное его значение соответствует минимальной толщине мычки, причем по мере удаления от диаметральной плоскости валика и цилиндра эти напряжения уменьшаются.
В таблице 3 приведены величины напряжений δп(x, y) в мН/мм2 для двух значений модуля деформации сжатия эластичного покрытия E и различных значений координат x, y. Из анализа результатов, приведенных в таблице 3, следует, что при большей жесткости эластичного покрытия напряжение сжатия мычки характеризуется большей стабильностью вдоль оси x, что создает лучшие условия для процесса вытягивания. Полученные результаты в качественном отношении совпадают с результатом работы.
Рисунок 4. Изменение напряжения сжатия мычки в эластичном зажиме вытяжного прибора прядильной машины с круглым гребнем
Таблица 3. Напряжение сжатия мычки в эластичном зажиме при различных значениях модуля деформации сжатия эластичного покрытия, мН/мм2
| E, мН/мм2 | x, мм | y, мм | |||||
| 0 | 0,4 | 0,8 | 1,2 | 1,6 | 2,0 | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| 20*102 | 0 | 409,5 | 404,5 | 385,5 | 353,1 | 306,2 | 252,8 |
| 0,2 | 408,5 | 403,5 | 380,1 | 351,6 | 304,7 | 249,9 | |
| 0,4 | 404,5 | 399,5 | 372,6 | 347,6 | 300,3 | 346,4 | |
| 0,6 | 397,5 | 393,0 | 380,6 | 340,2 | 292,3 | 237,5 | |
| 0,8 | 385,5 | 380,5 | 350,6 | 327,2 | 378,4 | 222,2 | |
| 1,0 | 350,0 | 345,0 | 324,2 | 289,3 | 238,2 | 177,8 | |
| 100*102 | 0 | 1922,5 | 1897,5 | 1798,0 | 1630,9 | 1387,1 | 1106,2 |
| 0,2 | 1917,5 | 1895,0 | 1783,0 | 1625,9 | 1384,6 | 1101,2 | |
| 0,4 | 1907,5 | 1887,5 | 1778,1 | 1616,0 | 1369,7 | 1088,9 | |
| 0,6 | 1887,5 | 1862,5 | 1760,6 | 1593,5 | 1347,4 | 1061,4 | |
| 0,8 | 1852,5 | 1827,5 | 1725,7 | 1556,1 | 1307,7 | 1017,3 | |
| 1,0 | 1750,0 | 1725,0 | 1621,0 | 1446,4 | 1191,1 | 888,9 | |
Напряжение нормального давления в ремешковом зажиме обуславливает закономерность движения волокон в вытяжном приборе и неровноту по толщине от вытягивания. В сечении мычки, расположенном на расстоянии y от начала координат (Рис. 5), это напряжение определяется по формуле
где 
– давление верхнего ремешка 1 на нижний 2 (при отсутствии мычки между ремешками);
– давление на мычку от растяжения ремешка в поперечном направлении;
– давление верхнего ремешка на мычку от его изгиба.
Рисунок 5. Схема ремешкового зажима вытяжного прибора кольцепрядильной машины (1,2 – соответственно верхний, нижний ремешок, 3,4 – соответственно промежуточный валик, цилиндр вытяжного прибора, S – центр кривизны платформы нижнего ремешка)
Согласно работе (80)
где a, b – эмпирические коэффициенты;
, r – соответственно объемная плотность сечения мычки и радиус продукта до сжатия;
z(x) – z-координата сечения мычки, равная прогибу верхнего ремешка;
– степень сжатия мычки.
Выделим из изогнутого верхнего ремешка 1 элемент s с размерами, например, 1 мм при ширине ремешка c и толщиной h (Рис. 6)
Рисунок 6. Схема взаимного положения ремешков (1, 2), промежуточных валика (3) и цилиндра (4)
Отождествим изогнутый элемент s ремешкас плоской пружиной (Рис. 4), прогиб которой z(x) в сечениях x, смещенных друг относительно друга на единицу длины, обусловлен напряжением
где B – ширина мычки; 
– модуль поперечного изгиба ремешка; 
– момент инерции сечения.
Пусть на элементе s имеем участок ab с длиной до изгиба l (положение 1, ремешка 1)
После растяжения (в зонах M и N смещение ремешков отсутствует) длина этого участка
давление на мычку m от растяженного ремешка l
где 
– Модуль растяжения верхнего ремешка в поперечном направлении.
Напряжение 
подчинено различным закономерностям на участках AB, BC, и CD в силу различных условий его формирования.
На участке AB осуществляется фрикционная передача валика 3 и цилиндра 4 через расположенные между ними ремешки 2 и 1. На этом участке действует сила сжатия:
где N – нагрузка (от рычага нагрузки) на промежуточную пару 3,4;
γ – угол наклона вытяжного прибора;
γ1 – угол между направлениями действия сил N и NB;
G – часть веса верхней клеточки, приходящаяся на эту опору;
где 
– сила упругости пружины j0, деформированной в результате действия на нее в точке К рычага нагрузки.
На единицу длины участка Lc – бортика промежуточного валика 3 (Рис. 6) приходится нагрузка
где 
– сила сжатия, действующая на участке 
, причем ширина контактной площадки AB в области бортиков (94):
где 
– соответственно приведенные радиус и модуль упругости контактируемых тел.
Поскольку жесткость контртел на участке больше, чем на участке 
, следует равенство (Рис. 6)
Рисунок 7. Схема взаимного положения ремешков (1, 2), промежуточных валика (3) и цилиндра (4)
где 
– приведенный модуль упругости ремешков 1 и 2.
и, кроме того,
Решая совместно уравнения (31) и (32), определяем силу 
и, следовательно, её удельное значение:
Распределение напряжений на участке АВ (Рис. 7) (94):
Напряжение 
создает силу трения Fk в зажиме промежуточной пары 3, 4 и уменьшает напряжение F2 ведущей ветви ремешка, что наблюдалось бы при отсутствии фрикционной системы (промежуточный валик 3 в этом случае выполняет роль ведущего шкива):
где 
– натяжение ремешка на границе участка AB (в точке B).
Определяем F2. Пусть F1 – напряжение ведомой ветви ремешка; T – сила, необходимая для скольжения ремешка 1 по контактной площадке пружины J; Fr – сила давления на ось промежуточного валика, обусловленная натяжением ветвей ремешка. Тогда, в соответствии с работами (95) и (96)
где 
– модуль на изгиб плоской пружины J;
– момент инерции сечения;
l – длина пружины;
– радиус контактной площадки пружины.
Кроме того,
где φ – угол охвата валика.
Определим равнодействующую силу F, N, NB и G путем последовательного сложения этих сил:
где углы α и β определимы геометрически.
Передаваемое усилие
где f – приведенный к валу коэффициент трения.
Напряжение ремешка 1 в точке схода его с валика 2
где 
, 
, 
– соответственно площадь поперечного сечения, модуль продольного изгиба и толщина ремешка 1;
– диаметр промежуточного валика 3.
Натяжение ремешка 1 в точке схода:
Совместное решение уравнений (37) и (43) позволяет определить F2 и согласно формуле (35) рассчитать Fp.
На участке CD у точки D сила начального натяжения верхнего ремешка по Л. Эйлеру:
где 
– коэффициент трения ремешка по стали (пружина J);
– коэффициент трения ремешка по направляющей Q;
, 
– соответствующие углы охвата.
Разобьем угол φ на малые углы ∆φ, каждый из которых опирается на дугу равную единице длины. На каждый участок i ремешка действует: сила T0i начального напряжения; сила Ti натяжения ведущего конца участка; давление на единицу длины ремешка 
и сила трения контрпары «ремешок – ремешок» 
(
– коэффициент трения).
Из условия равновесия единичного участка ремешка
Последовательное применение уравнений (45) и (46) позволяет определить δN(y) на всем протяжении участка CD; у точки С участка сохраняется натяжение верхнего ремешка:
На участке BC можно предполагать близкую к линейной закономерность изменения силы трения, поэтому
где 
– длина участка BC;
– координата точки С.
Разобьем участок BC на малые участки длиной, равной единице, и, определив F(y) для концов каждого из них, найдем прирост силы трения ∆F(y); тогда для каждого участка
Расчет 
на ЭВМ выявил закономерность его изменения (Рис. 8).
Рисунок 8. Эпюра напряжения поперечного сжатия мычки в ремешковом зажиме кольцевой прядильной машины.
Полученные результаты показывают, что распределение имеет сложную форму и в качественном отношении соответствуют выводам, приведенным в работах (65) и (66).
