Нагрузка | Нормативная нагрузка, кН/м2 | Коэффициент надежности по нагрузке | Расчетная нагрузка, кН/м2 |
Слой изопласта К qк1 = 5,0 кг/м2(ТУ 5774-005-05766480-95) | qк1 * q * 10-3 * γn = 5.0 * 9.81 * 10-3 * 0.95 = 0.047 | 1.3 | 0.064 |
Слой изопласта П qк2 = 5,5 кг/м2(ТУ 5774-005-05766480-95) | qк2 * q * 10-3 * γn = 5.5 * 9.81 * 10-3 * 0.95 = 0.051 | 1.3 | 0.070 |
Цементно-песчаная стяжка dст = 0,02 м, rст = 1800 кг/м3 | rст * dст * q * 10-3 * γn = 1800 * 0.02 * 9.81 * 10-3 * 0.95 = 0.336 | 1.3 | 0.459 |
Минераловатные плиты dо = 0,14 м, rо = 125 кг/м3 (ГОСТ 9573-96) | rо * dо * q * 10-3 * γn = 125 * 0.14 * 9.81 * 10-3 * 0.95 = 0.163 | 1.2 | 0.206 |
Слой рубероида qр = 5,0 кг/м2(ГОСТ 10923-93) | qр * q * 10-3 * γn = 5 * 9.81 * 10-3 * 0.95 = 0.047 | 1.3 | 0.064 |
Ж/б ребристые плиты покрытия размером 3 * 6 м qпл = 157 кг/м2(с заливкой швов)(ГОСТ 28042-89) | qпл * q * 10-3 * γn = 157 * 9.81 * 10-3 * 0.95 = 1.463 | 1.1 | 1.694 |
ИТОГО | qн = 2.106 | - | qр = 2.429 |
Массу стропильной фермы пролетом 18 м при шаге колонн 6 м примем Gр = 6000 кг.
Нормативное значение снеговой нагрузки на 1 м2 горизонтальной поверхности земли:
Sn = S0 * γf,
где S0 - расчетное значение снеговой нагрузки на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, город Хабаровск находится во II снеговом районе, S0 = 120 кг/м2;
|
|
γf = 0.7 - коэффициент надежности по снеговой нагрузке.
Sn = 120 * 0.7 = 84 кг/м2.
Хабаровск находится в III ветровом районе, нормативное значение ветрового давления - w0 = 38 кг/м2.
Максимальное и минимальное давления колеса крана Fmax = 170 кН, Fmin = 71.5 кН.
СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ
Определение усилий
Статический расчет поперечной рамы проведем в программе «Poperechnik», исходные данные для которой собраны в таблице 2.
Таблица 2
Исходные данные для расчета программы «Poperechnik»
№ п/п | Исходная величина для расчета | Обозначение и размерность | Численное значение |
1 | Фамилия и номер варианта | - | 276 |
2 | Пристройка слева здания | - | нет |
3 | Пристройка справа здания | - | нет |
4 | Высота сечения надкрановой части крайней колонны | hвк, м | 0.38 |
5 | Высота сечения подкрановой части крайней колонны | hнк, м | 0.8 |
6 | Высота надкрановой части крайней колонны | Hвк, м | 3.5 |
7 | Высота подкрановой части крайней колонны | Hнк, м | 11.05 |
8 | Ширина сечения крайней колонны | bк, м | 0.4 |
9 | Высота сечения надкрановой части средней колонны | hвс, м | 0 |
10 | Высота сечения подкрановой части средней колонны | hнс, м | 0 |
11 | Высота надкрановой части средней колонны | Hвс, м | 0 |
12 | Высота подкрановой части средней колонны | Hнс, м | 0 |
13 | Ширина сечения средней колонны | bc, м | 0 |
14 | Расчет усилий в расчетном сечении средней колонны | - | Нет |
15 | Модуль упругости бетона колонн | Ев, МПа | 32500 |
16 | Размер привязки | δ, м | 0 |
17 | Расчетная нагрузка от веса покрытия и кровли | qp, кН/м2 | 2.43 |
18 | Масса ригеля | Gр, кг | 6000 |
19 | Масса снегового покрова на 1 м2 поверхности земли | S0, кг/м2 | 120 |
20 | Напор ветра на высоте 10 м | w0, кг/м2 | 38 |
21 | Грузоподъемность основного крюка крана | Q, т | 20 |
22 | Максимальное давление колеса крана | Fmax, кН | 170 |
23 | Минимальное давление колеса крана | Fmin, кН | 71.5 |
24 | Шаг крайних колон здания | а, м | 6 |
25 | Пролет здания | L, м | 18 |
26 | Высота здания до верха стенового ограждения | Hl, м | 16.95 |
27 | Суммарная высота остекления в надкрановой части | Σhoc, м | 1.8 |
28 | Суммарная высота панелей в надкрановой части | Σhсп, м | 4.2 |
|
|
Сочетание усилий в расчетных сечениях крайней колонны
Таблица 3
Сочетание усилий в расчетных сечениях крайней колонны однопролетной рамы
Коэффициент сочетания | Сочетание усилий | Сечение | |||
1-1 | 2-2 | 3-3 | 4-4 | ||
0.9 | загружения | 1+3 | 1+3+15 | 1+5+7+15 | 1+3+5+7+15 |
Mmax Nсоот Qсоот | -9.2 231.5 - | 41.2 245.1 - | 62.6 567.9 - | 322.5 734.7 38.9 | |
загружения | 1+3 | 1+5+7+17 | 1+3+17 | 1+5+7+17 | |
Mmin Nсоот Qсоот | -9.2 231.5 - | -57.7 169.0 - | 89.8 201.9 - | -186.6 658.6 -33.6 | |
загружения | 1+3 | 1+3+15 | 1+3+5+7+15 | 1+3+5+7+15 | |
Nmax Mсоот Qсоот | 231.5 -9.2 - | 245.1 41.2 - | 644.0 49.9 - | 734.7 322.5 38.9 | |
1 | загружения | 1+2 | 1+2 | 1+4 | 1+4 |
M N Q | -9.6 239.9 - | 18.5 253.5 - | 36.3 600.1 - | 2.3 690.8 -3.1 | |
загружения | 1 | 1 | 1 | 1 | |
Ml,max Nl,соот Ql,соот | -6.2 155.4 - | 14.9 169.0 - | -44.6 278.0 - | 22.0 368.7 6.0 |
ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТРОПИЛЬНОЙ КОНСТРУКЦИИ
Исходные данные для расчета
Пролет фермы – L = 18 м;
Шаг колонн – a = 6 м;
Плиты покрытия – 3 * 6 м;
Район строительства – г. Хабаровск.
Материалы
Принимаем в качестве предварительно напрягаемой арматуры канаты класса К1500, в качестве ненапрягаемой арматуры горячекатаную стержневую арматуру класса А400 и бетон класса В30. В качестве конструктивной арматуры принимаем стержневую арматуру А240 и проволочную арматуру В500.
Характеристики напрягаемой арматуры - канатов класса К1500:
Rsp.ser = 1500 МПа; Rsp = 1250 МПа; Esp = 180000 МПа.
Характеристики ненапрягаемой арматуры класса А400:
Rs = 355 МПа; Rsc = 355 МПа; Rsw = 285 МПа; Es = 200000 МПа.
Характеристики бетона класса В30:
Rbt.ser = 1.75 МПа; Rb.ser = 22 МПа; Rbt = 1.15 МПа; Rb = 17 МПа; γb2 = 0.9; Eb = 32500 МПа.
Статический расчет
Нормативные нагрузки
Нормативная нагрузки от веса покрытия рассчитана в таблице 1 и равна qn = 2.11 кН/м2.
Принимаем ферму марки 2ФС18-2.
Нагрузка от собственного веса фермы:
qф.ser = Gр * g / (L * a),
qф.ser = 6000 * 10-3 * 9.81 / (18 * 6) = 0.55 кН/м2.
Нормативная кратковременная снеговая нагрузка на 1 м2 поверхности покрытия:
Sser = S0 * 0,7 * μ1,
где μ1 = 1 – коэффициент.
Sser = 1.2 * 0.7 * 1 = 0.84 кН/м2.
Нормативная длительная снеговая нагрузка:
Sl,ser = Sser * k,
Sl,ser = 0.84 * 0.5 = 0.42 кН/м2.
Расчетные нагрузки
Расчетная нагрузки от веса покрытия рассчитана в таблице 1 и равна q = 2.43 кН/м2.
Расчётная нагрузка от собственного веса фермы:
qф = qф.ser * γf,
qф = 0.55 * 1.1 = 0.61 кН/м2.
Расчётная нагрузка от снегового покрова:
S = S0 * μ1,
S = 1.2 * 1 = 1.2 кН/м2.
Расчётная длительная снеговая нагрузка:
Sl = S * 0.5,
Sl = 1.2 * 0.5 = 0.6 кН/м2.
Узловые (сосредоточенные) нагрузки:
- нормативные:
Рn,ser = 2.11 * 6 * 3 = 37.98 кН;
Рф,ser = 0.55 * 6 * 3 = 9.90 кН;
Рs,ser = 0.84 * 6 * 3 = 15.12 кН;
Рsl,ser = 0.42 * 6 * 3 = 7.56 кН;
- расчётные:
Рn = 2.43 * 6 * 3 = 43.74 кН;
Рф = 0.61 * 6 * 3 = 10.98 кН;
Рs = 1.2 * 6 * 3 = 21.6 кН;
Рsl = 0.6 * 6 * 3 = 10.8 кН.
Нормативная и расчетная нагрузки от собственного веса покрытия с учётом веса фермы:
Рser = Рn,ser + Рф,ser,
Р = Рn + Рф,
Рser = 37.98 + 9.90 = 47.88 кН,
Р = 43.74 + 10.98 = 54.72 кН.
Геометрическая схема фермы изображена на рисунке 6, расчёт усилий в элементах фермы от постоянной и временной (снеговой) нагрузок приведен в таблице 4.
Рисунок 6. Геометрическая схема фермы
Нормативные полное и длительное усилия определяем только в наиболее растянутых элементах для расчёта по второй группе предельных состояний:
- нижний пояс:
U2,ser = Nser = (37.98 + 9.90 + 15.12) * 5.33 = 335.79 кН,
U2l,ser = Nl.ser = (37.98 + 9.90 + 7.56) * 5.33 = 295.50 кН;
- раскос:
D2,ser = Nser = (37.98 + 9.90 + 15.12) * 0.78 = 49.14 кН,
|
|
D2l,ser = Nl,ser = (37.98 + 9.90 + 7.56) * 0.78 = 43.24 кН.
Таблица 4