- тепло окисления любого элемента, где
- тепловой эффект реакции, КДж/кг
Окисление C:
Окисление Si:
Окисление Mn:
Окисление Р:
Окисление Fe, приходящего в виде оксидов в шлак:
Окисление Fe плавильной пыли:
Тепло химических реакций:
Тепло шлакообразования Т3
Т3 = ТSiO2 + TP2O5 = 26,857+2,2602 = 29,1172МДж
Энтальпия стали Т4
Т4 = ([C1tпл + r + С2Dtстал](M7 + (eM8)/100 + M11+М12))*10-3 = [[0.7*1500+272+ 0.838*80)](931,12+3*85,526/100+5)]*10-3 = 1303,87МДж, где
C1, С2 – теплоёмкость твердой и жидкой стали, КДж/кг*EС
tпл – температура плавления стали. Она равна 1500˙С
Dtстал – перегрев стали над температурой плавления (80˙С)
r - скрытая теплота плавления
Энтальпия шлака Т5
Т5 = (1,25·tшл+209,5)·М8/1000 = (1.25*1650+209.5)*85,526*10-3= 194,315МДж
tшл- температура плавления шлака. Равна 1650˙С
Тепло, теряемое с газами Т6
СО:
Т6СО = DНСО*3,33 D[C]*(M1 + M2)/100*(1-h)(22.4/28) =
= 2,12*3,33*3,3875*1000/100*(1-0.1)*(22.4/28) = 172,184МДж
СО2:
Н2О:
N2:
Не усвоившийся О2:
Потери тепла от продувки аргоном Т7
g = 0,2 м3/т стали – интенсивность продувки
to = 20oC => Dt = 1650–20 = 1630oC
|
|
Т7 = 0.932*0.001*0.2*910,562/1000*1630 = 0,277МДж
Потери тепла Т8
1) Тепло, потерянное с выделяющийся пылью и охлаждаемой водой
(Т4+Т5+Т6)*0.01 = (1277,624+320,134+199,344)*0.01 = 17,97МДж
2) Тепло на охлаждение фурмы и горловины
(Т4+Т5+Т6)*0.02 = (1277,624+320,134+199,344)*0.02 = 35,94МДж
3) Излучение
(Т4+Т5+Т6)*0.02 = (1277,624+320,134+199,344)*0.02 = 35,94МДж
Т8 = 17,97+35,94*2 = 89,85МДж
Итоговый тепловой баланс:
Приход | МДж/т | % | Расход | МДж/т | % |
Тепло чугуна (Т1) | 897,75 | 50,195 | Энт-пия стали (Т4) | 1277,624 | 67,7 |
Экз. реакции (Т2) | 848,515 | 47,442 | Энт-пия шлака (Т5) | 320,134 | 16,96 |
Тепло шлак-ния (Т3) | 42,269 | 2,363 | Газы (Т6) | 199,344 | 10,56 |
Аргон (Т7) | 0,277 | 0,015 | |||
Потери тепла (Т8) | 89,85 | 4,76 | |||
Итого | 1788,534 | 100% | Итого | 1887,229 | 100% |
Анализ
Представленный тепловой баланс говорит о том, что здесь недостаточно высокая температура чугуна(1280ºС). Необходимо ввести дополнительное количество топлива, по причине превышения расходной части теплового баланса над приходной. Также происходят потери тепла с пылью, излучением и охлаждением. Недостаток тепла компенсируем добавкой антрацита. Это приведет к удорожанию стали. Следовательно, экономически выгодно будет уменьшение теплопотерь.
1 кг антрацита - 31 МДж тепла
D = 98,695 МДж
М антр. = 98,695/31 = 3,18 кг/т
Вывод: необходимо добавить 3,18 кг/т антрацита, для компенсации недостатка тепла.