Высотная компоновка турбинного отделения

Длина технологической секции

L_тс=n В_к, м (9)

Где В_к-шаг колонн принимаем 12м, n-число пролетов

L_тс=3 12 =36 м.

Количество монтажных площадок и их размеры на различных КЭС могут значительно отличаться из-за различного использования свободной площади в турбинном отделении на отметках пола и обслуживания турбоагрегатов.

L_МП=0,5× L_ТС,м, (10)

L_МП=0,5× 36=18 м..

Общая длина главного корпуса

L_ГК=n_БL_ТС+n_МПL_МП, м, (11)

где n_Б–количество блоков, n_Б=6; n_МП–количество монтажных площадок, n_МП=2.

,м

Общая длина отделения превышает максимально допустимый размер.

Так для основной территории европейской части России длина температурной секции не должна превышать, 174 м. Поэтому необходим температурный шов. Температурный шов будет находиться на расстоянии 132 м от постоянного торца

Высотная компоновка турбинного отделения

Рисунок1 – Плановая компоновка турбинного отделения

Предварительно принимаем два крана КС-160/32

Принимаем отметку обслуживания турбоагрегата Н_ОБС =9,6 м

Необходимая расчетная высота подьёма над отметкой обслуживания

Н_ПОД=Н_ОБ+ Н_СТР+ Н_ЗАП,(12)

где Н_ОБ–максимальное значение из высот ПВД и ПНД, Н_ОБ=8,86; Н_СТР–высота стропов, принимаем ориентировочно равным диаметру ПВД или ПНД, Н_СТР=2,464; Н_ЗАП– высота запаса, принимаем Н_ЗАП=0,5 м.

Н_ПОД= 8,86+2,464+0,5=11,824 м.

Отметка головки рельса

Н_Г.Р* = Н_ОБС+Н_ПОД+h_КР, (13)

где h_КР– расстояние по высоте от головки рельса до верхнего положения крюка основного подъема, h_КР=1,95 м.

Н_Г.Р* =9,6 +11,824+1,95=23,374 м.

Определяем высоту отметки подкрановой консоли

Н_П.К* = Н_Г.Р*– h_Р– h_П.Б, (14)

где h_Р– высота кранового рельса, h_Р=0,17 по [5 ]; h_П.Б– высота подкрановой балки, h_П.Б=1,5 м по [ 5 ].

Н_П.К* = 23,374-0,17-1,5=21,08 м,

Принимаем Н_П.К=24 м кратное 300 мм.

Уточняем окончательное значение отметки головки рельса, м,

Н_Г.Р= Н_П.К +h_Р+h_П.Б, (15)

Н_Г.Р= 24+1,5+0,17=25,67 м.

Отметка верха колонн, м,

Н_В.К=Н_Г.Р+Н_К+a₁, (16)

где Н_К– высота крана, Н_К=5,5 м; a₁– допустимое приближение крана к стропильным конструкциям, a₁=0,1 м.

Н_В.К=25,67+5,5+0,1=31,27 м.

Высота верхней части колонны по отношению к отметке подкрановой консоли определяется, м,

h_В.Ч.К=Н_В.К– Н_П.К,(17)

h_В.Ч.К=31,27-24=7,27 м.

Высота нижней части колонны, м,

Н_Н.Ч.К=Н_П.К–t_П+t_Б.К, (18)

где t_Б.К=0,6,...1,0 м – заглубление базы колонны ниже уровня пола, принимаем t_Б.К=0,8 м; t_П– отметка пола конденсационного подвала, принимаем t_П=0 м.

Н_Н.Ч.К=24–0+0,8=24,8 м

Полная высота колонны, м,

Н_К= Н_В.Ч.К+ Н_Н.Ч.К,(19)

Н_К= 7,27+24,8=32,07 м.

При шаге В_К=12 м и Q_К>100 т принимаем h_В.К=750 мм, a=500мм

Высота сечения нижней части колонны, м,

h_Н.К= а+m₁+а/2, (20)

m₁=В₂+0,075+h_В.К–а (21)

m₁=0,5+0,075+(0,75 –0,5)=0,825 м.

h_Н.К=0,5+0,825+0,5/2=1,575 м.

Условие жесткости для верхней части колонны,

и ,