Из экспериментальных данных определяется величина темпа охлаждения на участке пленочного кипения. Если температура ампулы есть функция времени t = f (τ), тогда:
где
tτ – температура ампулы (в градусах Цельсия) в момент
времени τ.
Нагретая ампула погружается в кипящую воду на 10 – 35 мм в зависимости от того, какой продолжительности должен быть эксперимент. Величина глубины погружения определяет площадь поверхности теплообмена, а соответственно и интенсивность отвода тепла от образца. Если h – глубина погружения образца, тогда площадь поверхности теплообмена складывается из двух составляющих:
где d – внешний диаметр ампулы (25 мм), индексом «1» обозначена поверхность образованная боковой поверхностью ампулы, погруженной на глубину h, а индекс «2» соответствует поверхности дна ампулы.
На участке пленочного кипения темп охлаждения сохраняется постоянным вне зависимости от выбранных моментов времени τ1 и τ2.
|
|
Удельные теплоемкости материалов ампулы равны:
Масса ампулы и ее составляющих равны соответственно:
По этим данным не сложно найти величину средней массовой теплоемкости ампулы:
Экспериментальное значение коэффициента теплоотдачи находится по формуле:
где ψ – коэффициент неравномерности распределения температур в теле и принимает значения от 0 до 1. Поскольку термическое сопротивление пленки пара много больше чем у составляющих ампулы, то можно принять (ψ = 1). Из – за малости рабочего участка, в данной установке, реализуется ламинарное течение паровой пленки.
Базируясь на предположении, что толщина паровой пленки есть толщина пограничного слоя и решая уравнения стационарной теплопроводности, для ламинарного движения пленки Нуссельтом была получена теоретическая формула для нахождения коэффициента теплоотдачи:
где:
λП – теплопроводность пара (при р = 1 бар: λП = 2.372*10-2 Вт/(м*К));
νП – кинематическая вязкость пара (при р = 1 бар: νП = 20.02*10-6 м2/с);
r – удельная теплота парообразования (при р = 1 бар: r = 2256.8 кДж/кг);
g – ускорение свободного падения (9.80665 м/c2);
ρП – плотность насыщенного пара (при р = 1 бар: ρП = 0.598 кг/м3);
ρЖ – плотность насыщенной жидкости (при р = 1 бар: ρЖ = 958.4 кг/м3);
l0 – характерный размер поверхности теплообмена (в случае дна l0 = d; в случае боковой поверхности l0 = h).
с – поправочный коэффициент на расположение поверхности (в случае горизонтальной поверхности с = 0.72, в случае вертикальной с = 0.943)
Δt – разница температур между поверхностью теплообмена и жидкостью в которую она погружена:
|
|
где tC – можно (учитывая малую толщину стенки ампулы) первом приближении принять равной температуре на её внутренней поверхности.
где tВНЕШ – температура внешней термопары, заключенной между медной болванкой и стальным корпусом.
Чтобы найти средний коэффициент теплоотдачи по всей поверхности ампулы, необходимо сложить теплоотдачи по поверхностям, предварительно соотнося их к долям этих поверхностей от общей поверхности ампулы.
Получившиеся результаты не должны расходиться более чем на 5%.
Для оценки величины плотности теплового потока используется соотношение:
где поскольку изменение температур во времени, на коротком участке, можно описать линейными функциями:
Индексы «внутр» и «внеш» соответствуют термопарам заключенным в центре и на поверхности медной болванки.
Вторая критическая плотность теплового потока экспериментально оценивается следующим образом:
Сначала по данной формуле находится температура предельного перегрева жидкости, которая как и температура насыщения, является функцией только давления (p – давление в барах). Затем оценивается величина критического температурного напора:
После чего по закону Ньютона – Рихмана можно записать:
где αКР2 соответствует значению коэффициента теплоотдачи полученному в результате эксперимента. При необходимости полученный результат можно сравнить с теоретическим соотношением полученным С.С.Кутателадзе:
где σ – коэффициент поверхностного натяжения (при р = 1 бар: σ = 588.6*10-4 Н/м).