Расчет протяжек для обработки прямобочных шлицевых отверстий

1 2 3 4 5

Новоуральский технологический институт

Кафедра «Технология машиностроения»

УТВЕРЖДАЮ

Заместитель руководителя по УР

_________________ Г.С. Зиновьев

«_____»_______________ 2016 г.

«МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПРОТЯЖЕК

ДЛЯ ОБРАБОТКИ ПРЯМОБОЧНЫХ ШЛИЦЕВ»

Методические указания к выполнению курсовой работы

по курсу «Режущий инструмент»

Направление подготовки (специальность)	15.03.05 – Конструкторско-технологическое обеспечение машиностроительных производств

Профиль подготовки (специализация)	Технология машиностроения

Квалификация (степень) выпускника	Академический бакалавр

Форма обучения	Очная, очно-заочная, заочная

г. Новоуральск, 2016

МиМ – 2.3 _______ 16

Методика расчета протяжек для обработки прямобочных шлицев.

Методические указания к выполнению курсовой работы по курсу «Режущий инструмент» для студентов направления подготовки 15.03.05 – «Конструкторско-технологическое обеспечение машиностроительных производств» (очная, очно-заочная, заочная формы обучения). – Новоуральск, НТИ, 2016. – 64 с.

Автор: к.т.н., доцент Закураев Виктор Владимирович

Оформление: Просвирнина Наталья Анатольевна

Учебное пособие рассмотрено на заседании кафедры ТМ

«____» _______________ 201___ г. Протокол № ____.

Заведующий кафедрой ТМ ___________________ В. В. Закураев

Согласовано:

Председатель методической

комиссии НТИ ___________________ А. Н. Носырева

Содержание

Введение. 4

1 Методика расчета протяжки. 5

2 Расчет протяжек для обработки прямобочных шлицевых отверстий. 13

3 Пример расчета прямобочной протяжки. 24

Приложения. 36

Введение

Данная методика предназначена для расчета комбинированных шлицевых протяжек для обработки шлицевых отверстий с прямобочным профилем по ГОСТ 1139-80 (в редакции 1992 года).

Для изготовления шлицевого отверстия в зависимости от его длины, глубины шлицевых пазов и вида центрирования шлицевого соединения могут применяться либо одна комбинированная протяжка, обрабатывавшая цилиндрическое отверстие, шлицевые пазы и фаски, либо комплект протяжек. Если расчет показывает, что для обработки необходим комплект из двух или более протяжек, то рабочий чертеж в курсовом проекте делают только на последнюю протяжку.

Данная методика составлена на основе разработок научной школы профессора Маргулиса Д. К., созданной в г. Челябинске.

Особенность методики является ориентация не на учебный вариант расчета основных элементов протяжек, а на инженерные методы, проверенные в КБ и НИИ машиностроительных предприятий. Эти особенности отражены в многочисленных приложениях к расчету.

Методика расчета протяжки

Исходные данные.

1. Протягиваемая заготовка: материал; твердость по Бринеллю НВ;состояние (после нормализации отжига, закалки); подготовка поверхности под протягивание (прокат, литье, штамповка или после механической обработки); диаметр отверстия до обработки и после обработки с полем допуска; параметр шероховатости поверхности; наибольшая длина протягивания (или при наличии нескольких участков - длина каждого участка и т. д.).

2. Станок: тип; модель; тяговая сила; диапазон скоростей; длина хода штока; тип патрона; размеры опорной плиты; состояние станка.

3. Характер производства (массовое, серийное, единичное).

4. Возможности инструментального цеха и заточного отделения: наибольшее расстояние между центрами круглошлифовального и заточного станков, глубина ванн или шахт для нагрева под закалку и отпуск.

Порядок расчета.

Расчет протяжки начинают с установления группы обрабатываемости материала заготовки и группы качества, к которой относится протянутая поверхность, так как определение многих элементов протяжки в дальнейшем зависит от этих факторов.

1. Установление группы обрабатываемости производится с помощью табл. П1 приложения по марке и твердости материала заготовки. Если в таблице нет заданной марки материала, то группу обрабатываемости назначают для наиболее близкой по химическому составу и твердости марки материала, имеющейся в таблице.

2. Группу качества протянутой поверхности устанавливают с помощью табл. П2 приложения по квалитету и параметру шероховатости поверхности отверстия, заданного чертежом на деталь.

При проектировании комбинированной протяжки с твердосплавным блоком в качестве исходных данных для определения группы качества обработанной поверхности должен приниматься по табл. П2 приложения параметр шероховатости поверхности после обработки режущими зубьями.

3. Материал режущей части протяжки выбирают в зависимости от группы обрабатываемости и типа производства по табл. П3 приложения.

4. Протяжки из быстрорежущей стали диаметром до 15 мм и протяжки из ХВГ всех размеров изготовляют цельными; диаметром 15-40 мм - сварными; диаметром более 40 мм - сварными или сборными (хвостовик вместе с передней шейкой, переходным конусом и частью передней направляющей соединяются с рабочей частью при помощи резьбы). Сваривают хвостовик со стержнем протяжки по шейке на расстоянии 15-25 мм от начала переходного конуса.

Материал хвостовика - сталь 45Х или 40Х. Тип хвостовика выбирают в зависимости от имеющегося на станке патрона. Для стандартных хвостовиков размеры принимают по ГОСТ 4044-70. Размеры стандартных хвостовиков приведены в табл. П4 приложения.

Чтобы хвостовик свободно проходил через отверстие в заготовке и в то же время был достаточно прочным, диаметр его выбирают по табл. П4 приложения ближайшим меньшим к диаметру отверстия до протягивания. Сила, допустимая прочностью хвостовика, рассчитывается по формуле

, (1.1)

где _р - допустимое напряжение при растяжении, МПа; площадь опасного сечения хвостовика, мм².

Площади опасных сечений стандартных хвостовиков приведены в ГОСТ 4044-70 для хвостовиков из быстрорежущей стали = 400 МПа; для хвостовиков из сталей ХВГ и 40Х = 300 МПа.

Если выбранному диаметру хвостовика соответствует сила протягивания, допустимая по условию его прочности и значительна большая, чем тяговое усилие, то диаметр хвостовика можно уменьшить. В этом случае хвостовику принятого диаметра должна соответствовать сила, допустимая прочностью его опасного сечения, несколько большая, чем тяговая сила станка.

5. Передний g и задний a углы выбирают по табл. П5 приложения. Передний угол выбирают в зависимости от группы обрабатываемости и вида зубьев.

6. Скорость резания выбирают по табл. П6 приложения в зависимости от типа производства, группы качества и группы обрабатываемости и проверяют по характеристике станка. Если на станке не предусмотрена требуемая скорость, то принимают для расчета имеющуюся скорость.

7. При определении подачи черновых зубьев по средней наработке между отказами S_ZG сначала устанавливают наработку чистовой части по табл. П7-П16 приложения для принятой в табл. П6 приложения скорости резания при максимальной подаче чистовых зубьев 0,02 мм. Подачу черновых зубьев выбирают из условия равной стойкости черновой и чистовой частей протяжки по тем же приложениям для той же скорости резания и принимают левее жирной ломаной линии в табл. П7-П16 приложения. Наработка черновых зубьев должна быть равна наработке чистовых зубьев или несколько больше ее.

Выбранные подачи черновых зубьев из условия равной стойкости при протягивании отверстий 1-й и 2-й групп качества в заготовках из вязких мягких металлов (I, II, III и X группы обрабатываемости), а также из хрупких металлов (VI, VII, VIII и IX группы обрабатываемости) во избежание вырывов, рванин и сколов на протянутой поверхности следует ограничивать в соответствии с табл. П17 приложения.

Поправочные коэффициенты на среднюю наработку между отказами берут из табл. П18 приложения.

8. Глубину стружечной канавки ,необходимой для размещения стружки при подъеме черновых зубьев S _zc, определяют по формулам:

для сливной стружки

, (1.2)

для стружки надлома

, (1.3)

где суммарная длина протягиваемых участков, мм.

Рекомендуются следующие значения К для сталей всех групп и алюминия: X группы обрабатываемости К =3 (допускается К = 2,5); VI, VII, VIII и IX групп обрабатываемости К =2,5 (допускается К =2).

По расчетному значению h выбирают из табл. П19 приложения ближайшее большее значение глубины стружечной канавки. Остальные размеры стружечной канавки (b, R, r)принимают из того же приложения.

Для обеспечения достаточной жесткости протяжек, имеющих диаметр сечения по дну стружечной канавки меньше 40 мм, необходимо, чтобы глубина стружечной канавки

. (1.4)

Меньшее значение коэффициента в формуле (1.4) выбирают при 20 мм. Если больше выбранного табличного h, то необходимо, чтобы S_z₀ = S_zc. Если <h,то для размещения стружки подача должна быть уменьшена

для сливной стружки

; (1.5)

для стружки надлом а

; (1.6)

где принимают ближайшей меньшей к по табл. П19 приложения.

9. Шаг черновых зубьев выбирают по табл. П19 приложения в зависимости от принятой в п.8 глубины стружечной канавки табл. П19 приложения. Поскольку одной и той же глубине стружечной канавки соответствует несколько значений шага, то для
первого варианта берут меньший из них. Шаг и профиль переходных зубьев - такие же, как у черновых.

Примечание. Если расчет протяжки производится на ЭВМ, то глубину стружечных канавок рассчитывают не только для наименьшего шага зуба, но и для остальных возможных его значений.

Число одновременно участвующих в работе зубьев находят по формуле

. (1.7)

Если получается нецелым числом, то дробную часть не учитывают.

При протягивании прерывистых отверстий подсчитывают для каждого участка и округленные их значения суммируют:

(1.8)

Минимально допустимое = 3. В исключительных случаях (при очень короткой длине протягиваемого участка) допускается.

10. Сила резания ограничивается тяговой силой станка Р _ст или
прочностью протяжки в опасных сечениях по хвостовику Р _хв и по
впадине перед первым зубом Наименьшую из этих сил следует принимать в качестве максимально допустимой силы резания:

, (1.9)

где Q - паспортная тяговая сила станка.

Величину Р _хв рассчитывают по формуле (1.1), а по формуле

, (1.10)

где

. (1.11)

Для протяжек на быстрорежущей стали диаметром до 15 мм обычно принимают = 400¸500 МПа; диаметром более 15 мм - = 350¸400 МПа; для протяжек из ХВГ = 250 МПа.

11. Число зубьев в группе может меняться от 2 до 5; его определяют по формуле

где принимают по табл. П20 приложения в зависимости от S_ZG и ; поправочные коэффициенты по табл. П21 приложения.

Поправочный коэффициент задают в зависимости от вида СОЖ, которую конструктор назначает по табл. П18 приложения.

Если подсчитанное по формуле (1.12) , то дальнейшие расчеты ведут для z_c = 2. Если z_c - дробное число, большее двух, то его округляют до ближайшего большего числа (до 3,4 или 5).

Если , то при z_c = 5 определяют :

Из табл. П20 приложения берут новое значение подачи по ближайшему значению меньшему, чем расчетное.

При расчете на ЭВМ эту операцию не выполняют, а рассчитывают новые варианты при подаче, уменьшенной на 0,01 мм.

12. Силу протягивания определяют по формуле

13. Полный припуск на диаметр распределяют между черновыми, переходными и чистовыми зубьями.

Полный припуск

. (1.15)

Припуск на черновые зубья

, (1.16)

где припуск на переходные зубья А _пберется из табл. П23 приложения, на чистовые зубья А_ч - из табл. П22 приложения.

14. Число групп черновых зубьев определяют по формуле

(1.17)

Если г₀ получается дробным, его округляют до ближайшего меньшего целого числа. При этом остаточную часть припуска определяют по формуле

. (1.18)

В зависимости от значения остаточный припуск может быть отнесен к черновой, переходной или чистовой частям.

Если половина остаточного припуска превышает подъем зубьев на сторону первой переходной группы, то для срезания его назначают одну дополнительную группу черновых зубьев. Подъем зубьев на переходной части выбирают из табл. П23 приложения.

Если 1/2 А _ост меньше подъема на сторону первой переходной группы, но не менее 0,02-0,03 мм, то остаточный припуск добавляют к припуску на переходную часть. Если же 1/2 А _ост < 0.02¸0,03 мм, то остаточный припуск суммируется с припуском на чистовые зубья, число которых соответственно увеличивают. Микронная часть остаточного припуска суммируется с припуском на последние чистовые зубья. Подъемы зубьев на чистовой части выбирают из табл. П22 приложения.

15. Число черновых зубьев

, (1.19)

где принятое окончательно число групп черновых зубьев после распределения остаточного припуска.

Число переходных, чистовых и калибрующих зубьев выбирают из табл. П23 и П22 приложения и корректируют в зависимости от распределения остаточного припуска.

Общее число всех зубьев протяжки

. (1.20)

16. Длина режущей части протяжки

, (1.21)

где суммы переменных шагов соответственно чистовых и калибрующих зубьев.

Шаги чистовых и калибрующих зубьев - переменные, состоящие из трех значений. Меньший шаг принимают из табл. П24 приложения в зависимости от шага черновых зубьев . Здесь же даны значения среднего и большего шага ( и ).

Первый шаг на чистовой части (между первым и вторым чистовыми зубьями) имеет большее значение - .

Профиль стружечной канавки для всех трех шагов одинаковый (т. е. одинаковы h, b, г, R),выбирают из табл. П19 приложения по меньшему шагу t\ и средней глубине профиля.

В тех случаях, когда получается нежелательно малая ширина зуба, снижающая полный период стойкости, ее следует увеличить путем изменения профиля стружечной канавки в пределах выбранного шага . При этом необходимо проверять помещаемость стружки в канавке при подаче = 0,02 мм.

На этом расчет первого варианта заканчивается. Последующие варианты считают для уменьшающихся подач через 0,01 мм до = 0,03 мм. Порядок расчета последующих вариантов тот же, что и для первого (с дополнительными вариантами), начинается с п. 8, кончается п. 16 (т. е. определением длины режущей части).

При ручном счете обычно дополнительные варианты для всех шагов в табл. П19 приложения профилей при принятой глубине стружечной канавки не просчитывают, а основные варианты ввиду большого объема вычислений определяют скачкообразным изменением подачи путем увеличения числа одновременно работающих зубьев на единицу для каждого последующего варианта, т. е. +1, +2, +3 и т. д., где определено в п. 9. Затем изформулы (1.7) находится шаг ;по табл. П19 приложения определяют глубину профиля, соответствующую этому шагу; по формулам (1.5) или (1.6) для найденной глубины рассчитывается новое значение подачи. С п. 11 расчет нового варианта продолжают как для первого варианта.

Предварительное определение подачи по методу равной стойкости исключает те варианты, в которых могли бы быть слишком большие подачи, которые снижают наработку протяжки. Желательно, чтобы протяжка имела относительно небольшую длину , большую ширину зуба , возможно меньшую подачу черновых зубьев , наименьшее число всех зубьев .

После выбора оптимального варианта составляется таблица диаметров зубьев и находятся все остальные параметры протяжки.

17. Диаметр калибрующих зубьев _: и диаметр последнего чистового зуба можно принимать равными максимальному в пределах допуска диаметру отверстия D_K = .

В отдельных случаях D_K устанавливается в результате обмера деталей после протягивания (тонкостенные детали, детали сложной конфигурации, высокой или очень низкой твердости и др.).

Допуски на изготовление зубьев протяжки следует принимать по ГОСТ 9126-76.

18. Для назначения числа выкружек и их ширины на черновых зубьях весь периметр стружки, срезаемый одной группой, разделяют на равные части между зубьями группы (см. рис. 1.1). На каждый зуб группы приходится часть периметра:

Стружка, срезаемая каждым зубом, равномерно распределяется между его несколькими режущими секторами, расположенными на равном расстоянии друг от друга по периметру зуба и разделенными между собой выкружками.

Число режущих секторов, а значит, и выкружек определяют по формуле

где Б - ширина режущего сектора, рекомендуется Б = (1,0¸1,3) для протяжек с диаметром менее 100 мм и Б = 10¸12 мм для протяжек с диаметром больше 100 мм.

Подставив в формулу (1.23) значения и Б получим:

для протяжек диаметром меньше 100 мм

для протяжек диаметром более 100 мм

Значения N округляют до ближайших больших четных чисел. Ширину выкружки определяют по формуле

Число выкружек и ширину черновых зубьев можно определять с помощью табл. П25 приложения.

Радиус выкружек R_B назначают в зависимости от ширины выкружки и диаметра протяжки; R_B приведены в табл. П27 приложения. Там же даны наибольшие допустимые радиусы шлифовального круга. Для обеспечения свободного прохождения стружки в нижней части профиля выкружки необходимо, чтобы .

19. Число выкружек для переходных и чистовых зубьев рассчитывают (с округлением до ближайшего четного числа) по формуле

(1.27)

Ширину выкружек (мм) на переходных и чистовых зубьях для обеспечения перекрытия выкружек режущими секторами последующих зубьев принимают на 2-3 мм меньше, чем на черновых:

(1.28)

Число выкружек и ширину их можно принимать по табл. П26приложения.

При групповом построении переходных и чистовых зубьев диаметры их (внутри одной группы) одинаковы. Выкружки на переходных и чистовых зубьях наносят на каждом зубе и располагают в шахматном порядке относительно предыдущего зуба. При очень точном выполнении диаметров переходных и чистовых зубьев вторые зубья в группе можно делать круглыми (без выкружек), как на черновых, но без занижения по диаметру. Радиус выкружек на переходных и чистовых зубьях определяют по табл. П27 приложения.

20. Диаметр передней направляющей принимают равным наименьшему диаметру отверстия до протягивания с полем допуска по . В тех случаях, когда у отверстия под протягивание есть большие отклонения от цилиндрической формы или когда отверстие предварительно не обработано после штамповки и отливки, переднюю направляющую выполняют с тремя широкими лысками, расположенными под углом 120° друг к другу, с таким расчетом, чтобы ширина оставшихся цилиндрических поверхностей была равна 8-12 мм.

Длину передней направляющей выбирают в зависимости от отношения длины протягивания к диаметру протяжки: при при .

21. Длина переходного конуса выбирается из табл. П28 приложения.

22. Расстояние от переднего торца протяжки до первого зуба определяют по формуле (рис. 3.1)

(1.29)

Размер принимают в зависимости от диаметра хвостовика:

, мм……….. 12-20 22-28 32-50 55-70

мм…………. 115 150 160 205

Для протяжных станков 7Б64, 7Б65, 7Б66, 7666-1, 7623, 7633, 7723 =15 мм, = 50 мм, а для станков 7Б55, 7Б56, 7Б57, 7733 = 25 мм, =40 мм.

23. Диаметр задней направляющей принимают равным наименьшему предельному диаметру протянутого отверстия с полем допуска по , а в некоторых случаях - по .

Рекомендуемая длина задней направляющей приведена в табл. П29 приложения.

Тяжелые или длинные протяжки, а также все протяжки, работающие в автоматическом цикле, изготовляют с задними хвостовиками, которые могут быть такими же, как передние, или меньших размеров, так как они служат только для поддержки протяжки.

Рекомендации по длине задних хвостовиков приведены в табл. ПЗО приложения. Задние хвостовики могут привариваться или ввертываться; их изготовляют из сталей 40Х или 45Х.

24. Общая длина протяжки равна сумме длин передней части (от переднего торца до первого зуба) режущей части , задней направляющей и заднего хвостовика :

Общая длина протяжки не должна превышать хода штока протяжного станка, наибольшего расстояния между центрами кругло-шлифовального и заточного станков, глубины ванн или шахт для нагрева под закалку и отпуск. В противном случае нужно спроектировать комплект из двух протяжек.

Расчет протяжек для обработки прямобочных шлицевых отверстий

Условные обозначения

внутренний диаметр шлицевого отверстия детали (диаметр окружности выступов), мм (рисунок 2.1);

Рисунок 2.1 - Поперечное сечение прямобочного шлицевого отверстия

наружный диаметр шлицевого отверстия (диаметр окружности впадин), мм;

ширина шлицевых прямобочных пазов, мм;

число шлицев;

с - размер фаски в шлицевых прямобочных пазах, мм;

угол наклона фаски относительно оси симметрии паза, °;

длина соответственно фасочной, круглой и шлицевой частей протяжки*, мм;

число зубьев соответственно фасочной, круглой и шлицевой частей протяжки;

полные припуски соответственно на фасочную, круглую и шлицевую части, мм;

диаметр передней направляющей, мм;

диаметр по впадинам фасочной части, мм;

диаметр по впадинам шлицевой части, мм;

длина главных режущих кромок соответственно на фасочных, круглых и шлицевых зубьях, мм;

ширина режущего сектора прорезных соответственно круглых, фасочных и шлицевых зубьев, мм;

расстояние от оси протяжки до боковых кромок соответственно первого и последнего фасочных зубьев, мм;

вспомогательный угол в плане (угол поднутрения), °;

С – подъем заднего центра протяжки относительно переднего при шлифовании бокового профиля фасочных или шлицевых зубьев, мм;

диаметр последнего фасочного зуба, мм;

корригированный угол профиля фасочных зубьев (угол наклона боковой кромки шлицевого выступа фасочных зубьев относительно оси симметрии его),°;

___________________________________

* У комбинированной шлицевой протяжки три вида зубьев: фасочные, круглые и шлицевые.

половина угла профиля шлицевого выступа отверстия (угол наклона прямобочного бокового профиля либо фаски относительно оси симметрии шлицевого выступа), °;