С известным приближением можно считать, что напряженность магнитного поля у поверхности заготовки и проводников индуктора одинакова (в действительности она выше). При таком допущении активную мощность, выделяемую в индукторе (мощность потерь), можно определять по формуле, аналогичной (2.8). Обозначая величины, относящиеся к изделию и индуктору, соответственно индексами "а" и "и", имеем
, | (2.9) |
. | (2.10) |
Принимая высоту изделия и индуктора одинаковой, возьмем отношение полных мощностей Ра и Ри, которые пропорциональны в этом случае радиусам rа и rи,
где rи - внутренний радиус цилиндрического индуктора:
. | (3.11) |
Формула (3.11) справедлива для сплошного индуктора без зазоров между витками. При наличии зазоров потери в индукторе возрастают. При возрастании частоты функции Fа(rа, zа) и Fи(rи, zа) стремятся к единице (рис. 2.3), а отношение мощностей- к пределу
. | (3.12) |
Формула позволяет получить предельное значение к. п. д. индукционного нагрева для соленоидного индуктора и цилиндра
. | (2.13) |
Из выражения (2.13) следует, что к. п. д. уменьшается с увеличением воздушного зазора и удельного сопротивления материала индуктора. Поэтому индукторы выполняют из массивных медных трубок или шин. Как следует из выражения (2.13) и рисунка 2.3, значение к. п. д. приближается к своему пределу уже при r/za >5÷10.
Это позволяет найти частоту, обеспечивающую остаточно высокий к. п. д. Воспользовавшись приведенным неравенством и формулой (2.13) для глубины проникновения za, получим
. | (3.14) |
Следует отметить, что простые и наглядные зависимости (2.13) и (2.14) справедливы лишь для ограниченного числа сравнительно простых случаев индукционного нагрева.