Вентиляционные системы предназначены для обеспечения чистоты воздуха и заданных микроклиматических условий в производственных помещениях за счёт удаления загрязнённого или нагретого воздуха из помещения и подачи свежего воздуха. Все практически используемые системы вентиляции можно классифицировать следующим образом:
по способу перемещения воздуха: естественные, механические, смешанные;
по направлению движения воздуха: приточные, вытяжные, приточно-вытяжные;
по зоне действия и способу обеспечения требуемых параметров микро-климата: общеобменные, местные;
по назначению: рабочие, аварийные;
по конструкции: канальные, бесканальные.
При естественной вентиляции воздух перемещается под действием сил гравитации, возникающих за счёт разности плотностей холодного и нагретого воздуха, либо под действием ветрового давления. Поступление и удаление воздуха при естественной вентиляции чаще всего организуется через проёмы ограждающих конструкций зданий (фрамуги, фонари) и такая вентиляция называется аэрацией - управляемая естественная вентиляция.
При механической вентиляции воздух перемещается под действием вентиляторов – осевых или центробежных. В смешанных системах одновременно используется и механическая, и естественная вентиляции, например, приток – естественный, вытяжка загрязнённого воздуха – механическая.
Общая или общеобменная вентиляция предназначена для создания усреднённых условий микроклимата во всём объёме производственного помещения. Применяется в том случае, если вредные выделения поступают непосредственно в воздух помещения и когда рабочие места не фиксированы в каких-то определённых границах, а располагаются по всему помещению. При общеобменной вентиляции для обеспечения данных условий часто требуются большие расходы воздуха, в связи с чем создание такой системы вентиляции может быть экономически нецелесообразным.
Для обеспечения требуемых микроклиматических условий непосредственно на рабочих мечтах применяются системы и способы местной вентиляции – приточной или вытяжной.
Местная вытяжная вентиляция конструктивно может выполняться в виде вытяжных шкафов, зонтов, бортовых и боковых отсосов, панелей равномерного всасывания – см. рис. 12.1.
Схема канальной общеобменной приточно-вытяжной вентиляции показана на рис. 12.2.
При выборе типа вентиляционной системы необходимо исходить из реальных условий, складывающихся в производственном помещении, учитывать требования экономичности и нормативные требования, изложенные в СП 60.13330.2012 [1] и СП 2.2.2.1312-03 [2]. Необходимо также учитывать и ограничения по шумности. Известно, что шумы, создаваемые в помещениях системами вентиляции и кондиционирования воздуха, должны быть на 5 дБ меньше фактического уровня шума в этих помещениях, - если они не превышают допустимые уровни; в остальных случаях – на 5 дБ меньше допустимых уровней.
Бортовой отсос | Вытяжной шкаф с комбинированным отсосом |
Боковой отсос | А = а + 0,8 h B = в + 0,8 h a = 60o + 70o(по большей стороне) Вытяжной зонт |
Рис. 12.1. Схемы местной вытяжной вентиляции
Рис. 12.2. Схема общеобменной приточно-вытяжной вентиляции
1 - воздухозаборное устройство; 2 - воздуховоды; 3 - фильтр;
4 - калорифер; 5 - вентилятор; 6 - приточное отверстие;
7 - вытяжное отверстие; 8 - очистное сооружение;
9 - устройство для выброса воздуха
Расчёт систем вентиляции в соответствии с СП 60.13330.2012 при проектировании в общем случае выполняется в следующей последовательности:
1) основываясь на конкретных условиях, выбирается тип вентиляции: обменная или местная, естественная или механическая и т.п.;
2) определяется количество выделяющихся вредностей в единицу времени, которыми могут быть избыточное тепло, влага, вредные пары или газы. Например, тепловыделения Qдв от двигателя внутреннего сгорания составляют
Qдв = 0,02Ne·qe·Qh, (12.1)
где Ne - эффективная мощность двигателя, Вт;
qe - удельный расход топлива, кг/Вт·с;
Qh - низшая теплотворная способность топлива, Дж/кг.
В некоторых случаях количество выделяемых вредностей определяется экспериментально;
3) определяется необходимый воздухообмен - количество воздуха, которое нужно подать или удалить из помещения для обеспечения требуемых параметров воздушной среды. Например, в случае наличия в помещении избыточных тепловыделений и при отсутствии забора воздуха местными отсосами, на технологические и иные нужды, необходимый объём L приточного воздуха будет
, м3/ч (12.2)
где - суммарные избыточные явные тепловыделения от n источников, Вт;
c - теплоёмкость воздуха, кДж/(кг·К);
r - плотность приточного воздуха, кг/м3;
tух, tпр - температура соответственно уходящего и приточного воздуха, °С.
Температура уходящего воздуха определяется как
tух = tр.з+ Dt(Hо - 2), (12.3)
где tр.з - температура воздуха в рабочей зоне, требуемая по нормам [4], [5]. °С;
Hо - расстояние от пола до середины вытяжных отверстий;
Dt - температурный градиент, равный (0,5 ¸ 0,1)°С/м.
Воздухоподача L (м3/ч) для удаления избыточного влаговыделений рассчитывается по формуле:
, (12.4)
где - суммарные влаговыделения от n источников, г/ч;
dух, dпр - влагосодержание соответственно уходящего и приточного воздуха, г/кг сухого воздуха определяются по таблицам физических характеристик воздуха.
Воздухоподача для удаления вредных веществ (м3/ч)
, м3/ч (12.5)
где G - количество выделенных вредных веществ, мг/ч;
qo - содержание вредных веществ в приточном воздухе, мг/м3. Обычно qo=0;
ПДК - предельно допустимая концентрация вредного вещества в воздухе рабочей зоны, мг/м3. Определяется по ГОСТ 12.1.005.
В отдельных случаях, если количество выделяющихся вредностей не поддаётся расчёту, требуемый воздухообмен определяют по формуле
L = K×V, м3/ч, (12.6)
где K - кратность воздухообмена - отношение количества воздуха, подаваемого за 1 ч в помещение, к объёму V, м3, этого помещения, т.е. кратность воздухообмена указывает, сколько раз в течение 1 ч сменяется воздух в данном помещении.
Кратность K принимается по нормативным документам. Например, в соответствии с действующими требованиями для аварийной вытяжной вентиляции машинных помещений судовых аммиачных холодильных установок K=40. Для фреоновых - K=20;
4) определяются (на четвёртом этапе) параметры технических средств, с помощью которых осуществляется подача или удаление воздуха. Прежде всего рассчитывают длину l и сечение F (м2) воздуховодов, равное
, м2 (12.7)
где v - скорость движения воздуха в воздуховоде. Обычно в магистралях принимают v = 15 ¸ 20 м/с, а в ответвлениях - 6 ¸ 12 м/с.
Далее рассчитывают потери давления H (Па) на преодоление сопротивления движению воздуха по воздуховодам
, Па, (12.8)
где l - коэффициент линейных потерь на трение при движении воздуха по воздуховоду;
d - диаметр воздуховода, м;
- сумма коэффициентов местных потерь в фасонных элементах воздуховодов (поворотах, арматуре, узлах слияния и деления потока и др.).
Затем подбирается вентилятор и вычисляется установочная мощность N приводного двигателя
, кВт, (12.9)
где hв, hп - кпд вентилятора и передачи соответственно.
В процессе эксплуатации вентиляционных систем не реже 1 раза в год необходимо оценивать эффективность их работы, включая контроль скорости движения воздуха в воздуховодах. Для местной вентиляции контролируется также скорость движения в открытых рабочих проёмах, которая для вытяжных шкафов не должна быть ниже 0,3 м/с, а при выделении токсических вредных веществ - 0,7 ¸ 1,0 м/с [18]. Для особо токсичных веществ скорость подсоса должна увеличиваться до 2,5-3,0 м/с.
Скорость движения воздуха в рабочих проёмах можно измерить с помощью анемометров чашечных (в пределах от1 до20 м/c) или крыльчатых (0,5 ¸ 5 м/с), а также прибора комбинированного (анемометр) ТКМ-50. Для измерения скоростей до 0,5 м/с применяют кататермометры, термоанемометры. Однако необходимо иметь в виду, что непосредственное измерение скорости в рабочем проёме вытяжного шкафа не позволяет точно характеризовать его работу, так как рассматриваемая скорость в значительной степени зависит от места замера. Поэтому такие измерения следует рассматривать как ориентировочные. Для более точного определения скорости подсоса воздуха в рабочем проёме необходимо определить расход воздуха L в вытяжной трубе шкафа, который равен
L = ×Fв×3600 м3/ч, (12.10)
где - средняя скорость движения воздуха в воздуховоде (трубе), м/с;
Fв - площадь сечения воздуховода, м2.
Через рабочий проем вытяжного шкафа, очевидно, пройдет примерно то же количество воздуха, что и через воздуховод, т.е. можно записать
L = ×Fп × 3600 м3/ч, (12.11)
где - средняя скорость движения воздуха через рабочий проем вытяжного шкафа, м/с;
Fп - площадь рабочего проема, м2.
Из формулы (12.11) следует
, м/с. (12.11)
Скорость движения воздуха в воздуховодах вентиляционных систем должна определяться в соответствии с ГОСТ 12.3.018. При этом мерное сечение т.е. то сечение, в плоскости которого выполняются замеры, должно располагаться на расстоянии ³ 5d от мест возмущения воздушного потока (отводов, шиберов, диафрагм и т.п.). При отсутствии прямолинейных участков необходимой длины мерное сечение допускается располагать в месте, делящем выбранный для измерения участок в соотношении 3:1 в направлении движения воздуха. Допускается размещать мерное сечение и непосредственно в месте внезапного расширения при сужении потока.
Поскольку скорость движения воздуха в различных точках поперечного сечения воздуховодов неодинакова, то в ГОСТ 12.3.018 предусмотрено измерение местной скорости в нескольких точках, количество которых, например, для воздуховодов прямоугольного сечения при длине короткой стороны 200 мм должно быть не менее 4 – см. рис. 12.3, а при большей длине сторон – 16. Максимальное отклонение координат точек измерения от указанных в ГОСТ не должно превышать ±10%. Количество измерений в каждой точке должно быть не менее 3.
Для измерения скорости воздуха в воздуховодах могут применяться указанные ранее анемометры, термоанемометры (при скорости воздуха менее 5м/с), а также комбинированные приёмники воздушного давления (ПВД) (рис. 12.4), соединяемые с дифференциальными микроманометрами - при скорости движения воздуха более 5 м/с.
Необходимо иметь в виду, что при внесении в воздуховод крыльчатого или чашечного анемометра уменьшается проходное сечение воздуховода. Поэтому измеренная этими приборами скорость будет отличаться от фактической.
0,2а |
а |
0,2в |
в |
А |
В |
С |
Д |
Рис. 12.3. Координаты точек измерений давлений и скорости
в воздуховодах прямоугольного сечения
.
Рис. 12.4. Схема комбинированного приемника давления
1 – отверстие приемника полного давления; 2 – отверстие приемника
статического давления; 3,4 – трубки для подсоединения резиновых
шлангов микроманометра.
Термоанемометры и приёмники воздушного давления, имея меньшие габариты, не приводят к столь значительному изменению скорости воздуха из-за уменьшения проходного сечения.
Измерение скорости воздуха комбинированными ПВД основано на определении величины динамического давления pд, (т.е. давления, создаваемого движущимся потоком воздуха, которое равно
, Па, (12.13)
где r - плотность воздуха, кг/м3;
v - скорость движения воздуха, м/с.
Для определения величины динамического давления используют дифференциальный микроманометр 3 (см. рис. 12.5 и лабораторный стенд), один штуцер которого с помощью шланга 2 подключают к отверстию трубки комбинированного приемника давления 1, направленному против потока воздуха – см. рис. 12.4 (поз.1). Второй штуцер микроманометра подключают к отверстию трубки комбинированного приемника давления, направленному перпендикулярно к потоку воздуха (см. рис. 12.4, поз.2). Для соединения трубок комбинированного приемника давления с микроманометром используются резиновые шланги 2 – см. рис. 12.5.
При включении вентиляции полное давление, создаваемое в воздуховоде, передается на микроманометр через отверстие 1, а статическое – через отверстие 2 – см. рис. 12.4. Разница между полным и статическим давлением представляет динамическое давление – благодаря ему и осуществляется перемещение воздуха по вентиляционным каналам. Динамическое давление в микроманометре уравновешивается столбиком подкрашенного спирта, заполняющего наклонную трубку микроманометра - см. прибор, размещенный на лабораторном столе. При малой величине динамического давления для повышения точности измерений трубка дифференциального микроманометра наклоняется под углом к вертикали.
Рис. 12.5. Схема лабораторной установки
1- комбинированный приемник давления, 2 – резиновые шланги,
3 – дифференциальный микроманометр, 4 – рабочий проем, 5 – вытяжная
труба (воздуховод), 6 – вытяжной шкаф с верхним отсосом, 7 – подвижная
шторка, 8 – отверстия в воздуховоде для ввода комбинированного приемника
давления, 9 – наклонная трубка микроманометра, 10 – вентилятор осевой.
Определив по микроманометру длину столбика спирта (мм), можно рассчитать динамическое давление по формуле
, Па, (12.14)
где k - постоянный множитель прибора, его значения, соответствующие различным углам наклона трубки микроманометра, нанесены на дужке прибора;
rж- плотность жидкости, заполняющей резервуар микроманометра, соответствующая температуре 20°С;
b - коэффициент объёмного расширения жидкости (для спирта b = 0,0011, для воды b = 0,00015);
t - температура воздуха, при которой производятся замеры.
Учитывая, что микроманометр, используемый в данной лабораторной работе, заполнен спиртом, окрашенным метилротом и rж = 0,82 г/см3, получаем из формулы (12.14)
, Па. (12.15)
Перед замерами уровень спирта в наклонной трубке микроманометра должен быть приведён к нулевому делению шкалы. Студентами не выполняется.
По результатам замеров динамического давления во всех точках мерного сечения, согласно рис. 12.3, рассчитывается усреднённое динамическое давление pд
, Па (12.16)
где z - число точек замеров.
Средняя скорость движения , м/с, в мерном сечении воздуховода вентиляционной системы, как следует из выражения (12.13), находится как
, м/с (12.17)
где r - плотность воздуха, принимаемая равной 1,2 кг/м3.
При измерении скорости движения воздуха в отдельных точках рабочего проема вытяжного шкафа анемометрами среднюю скорость движения воздуха рассчитывают по формуле
, м/с. (12.18)