2015-01-30
965
Во многих случаях действующая на объект сила изменяется не по гармоническому закону, а случайно. Один из примеров этого – вибрация при транспортировке (неровности дороги расположены случайно и имеют случайную высоту). Другой пример – наложение очень большого количества возбуждающих колебания сил, каждая из которых изменяется по своему сложному закону.
Ускорение не может служить характеристикой случайной вибрации, так как его математическое ожидание для случайного процесса равно нулю (рис. 17.12).
Рис. 17.12. Случайное воздействие с различной амплитудой
В качестве характеристики случайной вибрации применяется квадрат ускорения, отнесенный к ширине частотного диапазона, в котором задана случайная вибрация (рис. 17.13). Эта величина называется спектральной плотностью случайной вибрации 
и измеряется в величинах 
.
Рис. 17.13. Средние квадратичные значения случайного воздействия
Среднее значение ускорения, действующего на защищаемый объект,
,
среднее значение перемещения защищаемого объекта
|
|
|
.
Максимальное перемещение с доверительной вероятностью 0,95 равно 
, максимальное ускорение защищаемого объекта 
. По найденному максимальному значению ускорения 
определяется максимальная инерционная нагрузка на защищаемое оборудование, и сравнивается с допустимой. Значение максимального перемещения 
позволяет оценить целостность подведенных к объекту трубопроводов и кабелей, отсутствие ударов защищаемого оборудования о соседние конструкции. По среднему значению ускорения оценивается комфортность подвески для человека.
18. СИСТЕМЫ ЗАЩИТЫ ОТ УДАРА
Ударом в технике называют кинематическое или силовое возмущение относительно большой интенсивности и относительно малой продолжительности. При кинематическом возмущении удар определяется законом изменения ускорения основания w, на котором расположен защищаемый объект, от времени t.
Наибольшее значение имеют максимальное ускорение основания 
, время удара 
и полный импульс ударного воздействия на тело с массой m
. (18.1)
Для упрощения при расчетах форму ударного импульса рассматривают как прямоугольную, треугольную, полусинусоидаль-ную, пилообразную и т.д. (рис.18.1).
В некоторых случаях рассматривают длительность удара на уровне 
, понимая под этим промежуток времени длительностью 
, при котором 
.
Расчетная модель системы защиты от удара с одной степенью свободы состоит из тела, движущегося вдоль оси Х, виброизолятора, создающего силу 
, и основания. При силовом возмущении внешняя сила 
приложена к телу в направлении оси Х, основание при этом считается неподвижным и является объектом защиты.
|
|
|
1 
2 
3 
4 
Рис.18.1. Формы ударного импульса. 1 – прямоугольная, 2 – треугольная, 3 – пилообразная, 4 – полусинусоидальная
Уравнение движения тела при этом имеет вид
, (18.2)
где 
, 
, 
– абсолютная координата тела.
При кинематическом возмущении основание движется по закону 
, объектом защиты от удара является тело, которое подвергается воздействию со стороны виброизолятора, создающего силу , где 
– относительная координата тела. Уравнение движения тела при этом имеет вид
, (18.3)
где 
. Уравнения (18.2) и (18.3) совпадают с точностью до обозначений, поэтому расчет силового и кинематического ударного возбуждения одинаков.
Рассмотрим вначале простейшую линейную модель системы защиты от удара с виброизолятором с постоянной жесткостью k (рис.2). Поскольку длительность удара мала, предположим, что его энергия почти не успевает рассеяться в виброизоляторе, и демпфированием можно пренебречь. В таком случае уравнение движения имеет вид
, (18.4)
где 
– собственная частота системы.
Рис.18.2. Линейная модель системы защиты от удара.
Движение такой системы после воздействия мгновенного импульса 
в момент 
происходит согласно уравнению
.
При начальных условиях 
, 
, это уравнение принимает вид 
. Рассматривая воздействие на систему как серию импульсов 
, приходим к интегралу
(18.5a)
при 
или
(18.5b)
при 
(в этом случае действие удара уже прекратилось и система совершает свободные колебания).
Из (18.4) абсолютное ускорение защищаемого объекта
(18.6)
Поскольку основная цель расчета на удар состоит в определении максимальных абсолютного ускорения и относительного перемещения защищаемого объекта, соотношения (18.5) и (18.6) удобно представить в виде:
, (18.7)
, (18.8)
где 
, 
,
, 
.
При
, 
, 
, 
.
В соответствии с (18.7) и (18.8), процессы 
и 
можно рассматривать как модулированные по амплитуде колебания с частотой 
, причем функции 
и 
можно рассматривать как огибающие. Наибольшие значения перемещения и ускорения не могут быть больше их.
Зависимости ускорений основания и защищаемого объекта от времени показаны на рис. 3. Пусть в момент 
отклонение объекта наибольшее. Если 
, удар называется коротким, в противном случае – длинным.
Рис.18.3. Зависимости ускорений основания и защищаемого объекта от времени
Для простейшего случая удара с постоянным ускорением (ударный импульс прямоугольной формы) получаем решение:
. (18.9)
Наибольшее значение перемещения объекта в этом случае
, (18.10)
ускорение защищаемого объекта равно
. (18.11)
Видно, что эффективность защиты от удара зависит от значения безразмерного параметра 
(или 
, где Т – период собственных колебаний системы). Коэффициент передачи удара
. (18.12)
Защита от удара (
) обеспечивается при 
.
Приведем решения для некоторых других простейших форм ударного импульса:
Полусинусоидальная форма:
при ; (18.13a)
при 
(18.13b)
Треугольная форма:
при ; (18.14a)
при 
; (18.14b)
при 
. (18.14c)
Уменьшение параметра необходимо и в этих случаях. В частности, из (18.13a) можно получить, что для защиты от короткого удара полусинусоидальной формы требуется
.
Наибольшее возможное значение коэффициента передачи удара 
для линейной системы при ударе прямоугольной формы можно получить из (18.11). Поскольку прямоугольная форма удара имеет наибольшее значение импульса S, для всех других форм удара наибольшее возможное значение коэффициента передачи удара 
меньше. Так, для пилообразной формы 
, для полусинусоидальной формы 
.
Рассеивание энергии несколько уменьшает значение 
. Коэффициент передачи удара с учетом демпфирования можно оценить:
, (18.15)
где 
– коэффициент рассеивания энергии.
Ударным спектром системы называют зависимость коэффициента передачи удара от отношения длительности удара к периоду собственных колебаний системы (или, что то же самое, от произведения длительности удара на собственную частоту системы).
|
|
|
На рис. 18.4 приведен ударный спектр линейной демпфированной системы при ударе полусинусоидальной формы. Он получен при помощи уравнений (18.13) с учетом (18.15).
Рис.18.4. Ударный спектр линейной демпфированной системы защиты от удара
при ударе полусинусоидальной формы
Нагрузочные характеристики P(x) (где P – сила, x – перемещение) виброизоляторов, применяемых в системах защиты от удара (в частности, из материала МР), часто существенно нелинейны. Различают жесткую нелинейную характеристику, в которой сила увеличивается больше, чем в линейной, и мягкую нелинейную характеристику, в которой сила увеличивается меньше, чем в линейной (рис.18.5).
Рис.18.5. Мягкая (1) и жесткая (2) нелинейные характеристики виброизолятора
Допуская, что время удара мало, и пренебрегая демпфированием, получаем, что скорость объекта после удара равна
. (18.16)
Кинетическая энергия, вносимая ударом в систему
. (18.17)
Эта энергия равна потенциальной энергии деформирования виброизолятора 
. Если максимальные деформации виброизоляторов с мягкой и жесткой характеристикой равны 
и 
, а максимальные их реакции, соответственно, 
и 
(см. рис.18.5), то площади 
и 
должны быть одинаковы и равны K.
Метод расчета воздействия удара на систему с нелинейными виброизоляторами ясен из рис.18.5. По уравнениям (18.16) и (18.17) рассчитывается значение энергии удара. Далее с последовательным увеличением x численно интегрируется площадь под нагрузочной характеристикой виброизолятора. Равенство интеграла значению K означает, что получены значения 
и 
. Наибольшее ускорение защищаемого объекта
.
Характеристика виброизолятора может быть несимметричной (как, например, у виброизоляторов из МР типов ДК, ДКУ, АК, АМГ) (см. рис.17.5, 17.6). В таком случае необходимо интегрировать как участок сжатия, так и участок растяжения виброизолятора. Возможно, что значения и будут достигнуты порознь при деформации виброизолятора в разных направлениях.
|
|
|
Рис.18.6. Несимметричная характеристика системы защиты от удара
Упругие опоры объекта, как правило, используются для защиты не только от удара, но и от вибрации. Поскольку перемещения при вибрации значительно меньше, чем при ударе, жесткость системы в диапазоне малых деформаций 
может быть выбрана оптимальной для защиты от вибрации и равной 
, а в диапазоне больших деформаций – оптимальной для защиты от удара (рис.18.7).
Рис.18.7. Билинейная характеристика системы защиты от удара
Уравнение для такой билинейной системы может быть получено для прямоугольного удара из условия равенства энергии удара K площади под нагрузочной характеристикой системы.
.
После расчета необходимо оценить период собственных колебаний системы 
. Поскольку момент достижения максимальных ускорения и перемещения 
, если 
, удар является длинным, допущение о малости времени его действия не выполняется и вышеизложенный расчет некорректен.
Если удар является длинным, рассматривать его как мгновенный импульс, вносящий энергию в систему, нельзя. Более корректным будет замена 
импульсом прямоугольной формы той же площади, той же длительности и интенсивности 
.
Под действием квазипостоянного ускорения система получает квазистатическое перемещение 
, рассчитываемое при помощи нагрузочной характеристики:
Относительно нового положения равновесия (
; 
) система совершает свободные колебания (рис. 18.8, а, б). Их энергия равна
Пренебрегая рассеиванием энергии, получаем, что такова же энергия системы при колебании в противоположную сторону
Это уравнение решается численным интегрированием для определения и .
а б
Рис.18.8. Воздействие длинного удара на нелинейную систему:
а – в координатах (t; P), б – в координатах (x; P)
19. РАСЧЕТ НЕПРОБИВАЕМОСТИ КОРПУСОВ
При разрушении элементов ротора последствия вторичных разрушений могут быть более опасными для самолета, чем первичное разрушение. Защита фюзеляжа от фрагментов разрушения ротора осуществляется постановкой бронезащиты.
Толщина бронезащиты определяется из условия равенства кинетической энергии фрагментов разрушения и работы, необходимой для разрушения защиты:
Wк = Ln. (19.1).
Кинетическая энергия оборвавшегося фрагмента разрушения определяется по формуле:
, (19.2)
где m - масса фрагмента разрушения ротора;
w - частота вращения ротора;
R - радиус центра масс.
Работа, необходимая для разрушения изотропной металлической преграды может быть определена по формуле:
L = l h2 tср (
к + n), (19.3)
где l - периметр фрагмента разрушения, соприкасающийся с преградой;
h - толщина преграды (бронезащиты);
tср = x 0.65 sв - динамический предел сопротивления срезу;
x - коэффициент увеличения прочности материала при ударе (для скоростей вращения роторов ГТД x = 1.3);
sв - предел прочности материала бронезащиты;
к @ 2,5 - эмпирический коэффициент, учитывающий работу, затраченную на изгиб оболочки защиты;
n = 2/3 - эмпирический коэффициент, учитывающий работу, затраченную на срез оболочки;
Из (19.2) и (19.3) следует, что толщина изотропной металлической бронезащиты может быть определена по формуле:
Из проведенных экспериментов следует, что фрагменты разрушения могут разлетаться под углом ±150 от плоскости вращения. Поэтому ширину бронезащиты определяют как: S = 2D´tg150, где D - расстояние от центра масс фрагмента разрушения до бронезащиты.
Для лопаток с бандажной полкой при попадании посторонних предметов в двигатель наиболее вероятно разрушение надполочной части лопаток. Поэтому в таких случаях часто толщину бронезащиты устанавливают только из условия удержания надполочной части лопатки.
Пример расчета толщины кольцевой бронезащиты из титанового сплава ВТ-20 от обрыва части лопастей вентилятора над бандажной полкой приведен в табл. 19.1.
Таблица 19.1.
| Ступень вентилятора | |||
| Максимально возможная частота вращения ротора в эксплуатации, n, об/мин | |||
| Максимально возможная частота вращения ротора в эксплуатации, w=(pn/30), c-1 | 568,6 | 568,6 | 568,6 |
| Масса надполочной части лопатки, m, кг | 0,411 | 0,153 | 0,118 |
| Радиус центра масс надполочной части лопаток, Rц.м., м | 0,643 | 0,617 | 0,589 |
| Кинетическая энергия надполочной части лопатки, Ек, Дж | |||
| Центробежная сила надполочной части лопатки, С, Н | |||
| Центробежная сила всей лопатки, С, Н | |||
| Толщина бронезащиты для удержания надполочной части лопатки, h, мм | 8,9 | 4,8 | 4.8 |
