2015-02-27
6396
8.1. При электропрогреве электрический ток пропускают через бетон как через омическое сопротивление, при этом в бетоне выделяется тепло. Напряжение к бетону подводят с помощью стальных электродов.
Для электропрогрева бетона монолитных конструкций используют переменный ток промышленной частоты.
Преимуществом электропрогрева по сравнению с другими способами электротермообработки является выделение тепла непосредственно в бетоне, что обусловливает более равномерное температурное поле в бетонной конструкции и более высокий коэффициент использования электроэнергии.
8.2. Электропрогрев бетона может быть применен при любой температуре наружного воздуха для конструкций любого типа и конфигурации.
8.3. Выбор параметров температурного режима электропрогрева бетона и расчет требуемой мощности следует производить в соответствии с данными, приведенными в разд. 4 данного Руководства.
8.4. Электрический расчет электропрогрева бетона заключается в определении расстояния между электродами и необходимого напряжения по ранее установленной расчетом требуемой мощности и определенной экспериментальной величине удельного электрического сопротивления бетона.
УДЕЛЬНОЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ
8.5. Удельное электрическое сопротивление ρ является физическим свойством бетона. Его величина определяется главным образом составом и концентрацией ионов в жидкой фазе (вода с растворенными в ней твердыми веществами) бетона, ее количеством в единице объема бетона и температурой.
8.6. На состав и концентрацию ионов в жидкой фазе бетона (без добавок - электролитов) доминирующее влияние оказывает содержание в цементе водорастворимых щелочных окислов Na2O и K2O, которые начинают растворяться в жидкой фазе сразу после затворения цемента водой. Разница в величинах ρ бетонов, приготовленных на портландцементах различных заводов-изготовителей, близких по минералогическому составу, но с разным содержанием водорастворимых щелочных окислов, может достигать 8 раз. Ориентировочные данные о величинах ρ в процессе электропрогрева бетонов одинакового состава, приготовленных на цементах разных заводов, приведены в прил. 12.
Удельное электрическое сопротивление бетонов одинакового состава на шлакопортландцементах заметно выше, чем на портландцементах с аналогичным содержанием водорастворимых щелочных окислов, что объясняется адсорбцией ионов на поверхности тонкодисперсных частиц шлака и меньшим содержанием клинкера в шлакопортландцементах.
8.7. Увеличение или уменьшение количества воды затворения вызывает существенное снижение или повышение удельного электрического сопротивления бетона. Например, с увеличением начального водосодержания с 135 до 225 л/м3 ρ снижается в 2,4 - 2,6 раза.
Увеличение или уменьшение расхода цемента вызывает незначительное снижение или повышение ρ. Например, рост расхода цемента с 220 до 485 кг/м3 снижает ρ в 1,25 - 1,45 раза.
8.8. Введение в бетон химических добавок - электролитов (кроме Al2SO4 и Fe2SO4) существенно снижает величину ρ (табл. 41).
Таблица 41
| Наименование добавки | Снижение удельного электрического сопротивления бетона при количестве добавки, % массы воды затворения | |||||||||||
| 0,5 | 1,5 | |||||||||||
| Хлористый натрий | 0,8 | 0,6 | 0,5 | 0,45 | 0,3 | 0,24 | - | - | - | - | - | |
| Хлористый кальций | 0,85 | 0,7 | 0,6 | 0,5 | 0,4 | - | - | - | - | - | - | |
| Хлористый натрий плюс хлористый кальций | - | - | - | - | - | - | 0,21 | - | 0,18 | - | - | |
| Азотистокислый натрий (нитрит натрия) | 0,84 | 0,69 | 0,58 | 0,49 | 0,39 | - | 0,23 | - | - | 0,2 | - | |
| Азотнокислый натрий (нитрат натрия) | 0,86 | 0,72 | 0,63 | 0,54 | 0,48 | - | - | - | - | - | - | |
| Хлористый кальций плюс азотистокислый натрий (нитрит натрия) | - | - | - | - | - | 0,25 | - | 0,22 | - | - | 0,11 | |
| ННХК | - | - | - | - | - | 0,36 | 0,3 | - | - | 0,23 |
Пластифицирующие добавки и замедлители схватывания практически не влияют на ρ бетона.
Удельное электрическое сопротивление бетона в результате введения добавок-электролитов снижается тем в большей степени, чем выше величина ρ бетона без добавок, в связи с чем влияние добавки на ρ бетона каждого конкретного состава необходимо определять экспериментальным путем (прил. 13).
8.9. С повышением температуры бетона его удельное электрическое сопротивление пропорционально снижается. Замерзший бетон без добавок практически не проводит электрического тока и не может быть подвергнут электропрогреву.
.10. Удельное электрическое сопротивление бетонов на пористых заполнителях зависит от тех же факторов, что и бетонов на плотных заполнителях. Однако величина ρ бетонов на пористых заполнителях с таким же расходом воды и цемента выше, чем на плотных заполнителях вследствие отсоса части жидкой фазы из межзернового пространства в поры заполнителей. Впроцессе подъема температуры бетона жидкая фаза постепенно вытесняется из пор заполнителя расширяющимся воздухом в межзерновое пространство, что увеличивает интенсивность снижения р.
8.11. При твердения бетона ρ изменяется вследствие протекания в нем химических, физико-химических и физических процессов. От начальной величины ρнач перед прогревом оно снижается благодаря растворению в жидкой фазе водорастворимых щелочных окислов цементного клинкера и продуктов новообразований, главным образом извести. Снижение ρ замедляется главным образом в связи с физическим связыванием воды затворения по мере адсорбционного связывания воды образующейся коллоидной фазой новообразований, а также в связи с замедлением растворения электролитов в жидкой фазе по мере ее насыщения. Удельное электрическое сопротивление достигает минимальной величины ρмин, после чего оно начинает возрастать вследствие химического и физического связывания воды, испарения влаги из бетона, образования замкнутых пор в структуре цементного камня. Примерный характер кривой изменения ρ бетона в процессе его электропрогрева показан на рис. 17.
Рис. 17. Изменение удельного электрического сопротивления бетона в процессе электропрогрева
8.12. Увеличение продолжительности предварительного выдерживания бетона незначительно снижает ρнач и практически не изменяет ρмин. Скорость подъема температуры бетона в пределах до 30 °С в час почти не влияет на ρмин, при этом величина ρмин наступает при температуре бетона 50 - 60 °С. Повышение температуры изотермического прогрева и его продолжительности приводит к увеличению ρ бетона.
8.13. С учетом влияния всех упомянутых факторов при электропрогреве бетонов без добавок ρнач может находиться в пределах от 4 до 25 Ом · м, ρмин - от 2 до 20 Ом · м. Влияние добавок электролитов можно определять по данным, приведенным в табл. 41.
Расчет необходимого напряжения на электродах в период подъема температуры бетона следует осуществлять по расчетной величине удельного электрического сопротивления
(29)
Величины ρнач и ρмин необходимо определять экспериментально (см. методику в прил. 13) для каждого конкретного состава бетона.
Для предварительных расчетов при известной величине ρначрекомендуется принимать ρрасч = 0,85ρнач в случае электропрогрева бетонов на плотных заполнителях и ρрасч = 0,8ρнач - на пористых заполнителях.
8.14. Электроды и их размещение в бетоне должны удовлетворять следующим требованиям:
а) мощность электрического тока, проходящего через бетон, должна соответствовать мощности, требуемой по тепловому расчету;
б) электрическое поле в бетоне и соответственно температурное поле должны быть по возможности равномерными, что обеспечивает снижение расхода электроэнергии при прогреве;
в) электроды должны по возможности располагаться снаружи прогреваемой конструкции для обеспечения их оборачиваемости;
г) электроды должны подключаться к токоподводящим проводам по возможности до начала бетонирования, чтобы осуществлять электропрогрев бетона по ходу укладки и уплотнения бетонной смеси или сразу после окончания бетонирования конструкции во избежание недопустимого остывания и замерзания бетона.
8.15. Типы электродов, применяемых при электропрогреве бетона, их характеристики и размеры приведены в табл. 42.
Таблица 42
| Типы электродов | Описание | Сортамент стали, характерные размеры, мм | Время установки и подключения |
| Пластинчатые | Сплошные пластины, закрывающие противоположные (параллельные одна другой) плоскости конструкции | Кровельная сталь или высечка при обивке палуб деревянной опалубки, листовая сталь палубы металлических щитов опалубки. Размеры соответствуют размерам элементов опалубки | До начала бетонирования конструкции |
| Полосовые | Полосы, расположенные параллельно на расстоянии 10 - 40 см одна от другой, закрепленные на щитах деревянной опалубки или накладных деревянных щитах | Кровельная сталь или листовая сталь толщиной до 4 мм, шириной 20 - 50 мм | То же |
| Стержневые | Стержни (прутки), устанавливаемые (забиваемые) в свежеуложенный бетон или закрепляемые на деревянной опалубке | Круглая сталь диаметром 4 - 8 мм | После окончания или по мере бетонирования конструкции |
| Струнные | Стержни (прутки), устанавливаемые по оси или параллельно оси длинномерной конструкции | Круглая сталь диаметром 6 - 12 мм | До начала бетонирования конструкции |
8.16. Электропрогрев бетона может быть сквозным, когда электрический ток проходит через все сечение конструкции и тепло выделяется в объеме всей конструкции, или периферийным, при котором электрический ток проходит через периферийные слои бетона, нагревая их, а остальная часть бетона нагревается за счет теплопередачи от периферийных слоев. При прочих равных условиях сквозной прогрев обеспечивает более равномерное температурное поле в конструкции, что позволяет поднимать температуру с большей скоростью и осуществлять изотермический прогрев меньшей продолжительности для достижения заданной прочности в наименее нагретых зонах бетона.
8.17. При электропрогреве неармированного бетона или железобетона с арматурой, не искажающей электрического поля между электродами (п. 8.29), в наибольшей степени удовлетворяет требованиям, изложенным в п. 8.14, пластинчатые электроды. Электроды на противоположных поверхностях конструкции подключают к разным фазам (рис. 18, а).
Условные обозначения
ρрасч = 2 Ом · м; 
ρрасч = 8 Ом · м; 
ρрасч = 16 Ом · м;
Рис. 18. Электропрогрев бетона пластинчатыми электродами
а - график для расчета при напряжении на электродах; б - схема подключения; 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7 - при напряжении соответственно 49, 60, 70, 85, 103, 121 и 220 В
Электрическая мощность при прохождении тока между пластинчатыми электродами через бетон определяется по формуле:
(30)
где P - удельная мощность, кВт/м3;
U - напряжение на электродах, В;
b - расстояние между электродами, м;
ρ - расчетное удельное электрическое сопротивление бетона, Ом · м.
По формуле (30) построен график на рис. 18, б, который позволяет по трем известным параметрам определить четвертый:
а) по заданным удельной мощности P, расстоянию между электродами b и по известному удельному электрическому сопротивлению ρ - требуемое напряжение U;
б) по заданным удельной мощности P, напряжению U и по известному удельному электрическому сопротивлению ρ - необходимое расстояние между электродами b;
в) по заданным величинам напряжения U, расстояния между электродами b и по известному удельному электрическому сопротивлению ρрасч - величину удельной электрической мощности P.
8.18. С целью экономии металла вместо пластинчатых электродов, закрепляемых на деревянных опалубочных щитах, могут применяться полосовые электроды. Все электроды, расположенные на одной плоскости конструкции, подключают к одной фазе сети, расположенные на противоположной плоскости - к другой фазе (рис. 19, а).
Рис. 19. Схемы размещения и подключения полосовых электродов
а - при сквозном прогреве; б - при одностороннем периферийном прогреве конструкций толщиной 30 см; в - при периферийном прогреве конструкций толщиной более 30 см
Величину электрической мощности при сквозном прогреве бетона полосовыми электродами можно определить по графику на рис. 18, б, умножая мощность, полученную по графику, на коэффициент Z (табл. 43).
Таблица 43
| Расстояние между электродами, см | Коэффициент Z при величине отношения | |||||||
| 0,3 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | |||||
| Ширина электрода, см | ||||||||
| 0,944 0,925 | - | 0,885 0,847 | - | 0,754 0,704 | 0,952 0,934 | - | 0,85 0,806 | |
| 0,862 0,825 | 0,971 0,956 | - | 0,916 0,884 | - | 0,8 0,752 | - | 0,695 0,63 | |
| - | 0,925 0,9 | - | 0,854 0,818 | - | 0,73 0,671 | - | - | |
| - | 0,884 0,854 | - | 0,82 - | - | - | - | - | |
| - | 0,846 0,806 | - | - | - | - | - | - |
Примечание. Значение коэффициента Z для промежуточных величин b, t и a следует определять интерполяцией.
8.19. Полосовые электроды применяются для периферийного электропрогрева. Соседние электроды подключают к разным фазам сети, переменный ток проходит от электрода к электроду через периферийный слой бетона. Почти вся электрическая мощность приходится на слой с толщиной, равной примерно 0,5 расстояния между соседними электродами.
Бетонные конструкции толщиной до 30 см можно прогревать при одностороннем расположении полосовых электродов (рис. 19, б).
В этом случае равномерное температурное поле в бетоне обеспечивается при расстоянии b между соседними полосовыми электродами, близком к удвоенной толщине конструкции. При невозможности использования такого расстояния между электродами для конструкций толщиной более 20 см из-за необходимости применения пониженного напряжения (п. 18.28 данного Руководства) следует учитывать, что температура в слое бетона, в котором расположены электроды, будет на 15 - 20 °С больше, чем на противоположной поверхности бетона.
Удельная электрическая мощность при одностороннем периферийном прогреве бетона конструкций ограниченной толщины определяется по формуле
(31)
где B - толщина конструкции, м;
b - расстояние между разноименными электродами, м;
a - ширина электродов, м;
α - коэффициент, равный при трехфазном токе 1,5, при однофазном токе 2.
По формуле (31) построены графики (рис. 20, а, б, в), которые позволяют:
а) по заданным удельной мощности P, толщине бетонной конструкции B, расстоянию между электродами b и по известному удельному электрическому сопротивлению бетона ρрасч определить необходимое напряжение U на электродах;
б) по заданным удельной мощности P, толщине бетонной конструкции B, напряжению на электродах U и по известному удельному электрическому сопротивлению ρрасч определить требуемое расстояние между электродами b;
в) по заданным толщине бетонной конструкции B, напряжению на электродах U, расстоянию между электродами b и по известному удельному электрическому сопротивлению ρрасч определить электрическую мощность P.
Рис. 20а. График для расчета периферийного прогрева при одностороннем расположении полосовых электродов бетона конструкций толщиной B = 10 см (обозначения по рис. 20 в)
Рис. 20б. График для расчета периферийного прогрева при одностороннем расположении полосовых электродов бетона конструкций толщиной B = 20 см (обозначения по рис. 20 в)
Рис. 20в. График для расчета периферийного прогрева при одностороннем расположении полосовых электродов бетона конструкций толщиной B = 30 см
I-1, I-2, I-3, I-4, I-5 - при напряжении 49 В; II-1, II-2, II-3, II-4, II-5 - 60 В; III-1, III-2, III-3, III-4, III-5 - 70 В; IV-1, IV-2, IV-3, IV-4, IV-5 - 35 В; V-1, V-2, V-3, V-4, V-5 - 103 В; VI-1, VI-2, VI-3, VI-4, VI-5 - 121 В; расчетное удельное электрическое сопротивление 1, 2, 3, 4, 5 - соответственно 2, 4, 8, 12, 16 Ом · м; при ширине полосовых электродов 0,02 м - 1 ′, 2 ′, 3 ′, 4 ′, 5 ′ и 0,05 м - 1 ″, 2 ″, 3 ″, 4 ″, 5 ″
8.20. Периферийный электропрогрев бетонных конструкций толщиной более 30 см рекомендуется осуществлять с размещением полосовых электродов на каждой плоскости конструкции (см. рис. 20, в). Для этого случая электрическую мощность определяют в расчете на 1 м2 поверхности конструкции по формуле
(32)
где P - удельная электрическая мощность на единицу поверхности, кВт/м2.
По формуле (32) построен график на рис. 21, который позволяет:
а) по заданным удельной мощности 
, расстоянию между электродами b и по известному удельному электрическому сопротивлению ρрасч определить требуемое напряжение на электродах U;
б) по заданным удельной мощности , напряжению на электродах U и по известному удельному электрическому сопротивлению ρрасч определить требуемое расстояние между электродами b;
в) по заданным напряжению на электродах U, расстоянию между электродами b и по известному удельному электрическому сопротивлению ρрасч определить электрическую мощность .
Рис. 21. График для расчета периферийного нагрева бетона конструкций толщиной более 30 см с помощью полосовых электродов (обозначения - по рис. 20в)
При отсутствии стали нужных сортаментов вместо полосовых электродов допускается применять электроды из круглой стали. Их диаметр определяется соотношением 
.
8.21. Разновидностью периферийного электропрогрева является прогрев армированных конструкций с использованием металлической опалубки в качестве электрода. Защитный слой арматуры должен быть не менее 3 см, размер ячейки арматурных сеток или каркасов - не более 40 см. При этом возможны следующие схемы коммутации (рис. 22):
а) все щиты опалубки подключаются к одной фазе, арматура заземляется (однофазный ток);
б) половина щитов подключается к одной фазе, вторая половина заземляется (однофазный ток);
в) опалубка разделяется на три части, каждая из которых подключается к одной из фаз, арматура заземляется (трехфазный ток);
г) опалубка разделяется на три части, каждая из которых подключается к одной из фаз, арматура не заземляется (трехфазный ток).
Рис. 22. Схема коммутации прогрева с использованием в качестве электродов щитов металлической опалубки
а, б - для однофазного тока; в, г - для трехфазного тока; 1 - щит опалубки; 2 - бетон; 3 - арматурная сетка; 4 - изолятор
Электрическое сопротивление системы при использовании схемы б вместо схемы а увеличивается в 2 раза.
Щиты металлической опалубки, подключенные к разным фазам, должны быть разделены изоляторами из пластмассы или дерева шириной не менее двойной толщины защитного слоя арматуры.
Электрическое сопротивление системы «металлический щит опалубки - арматура» определяется по формуле
(33)
где S - толщина защитного слоя, м;
q - размер ячейки арматуры, м;
sh - синус гиперболический;
d - диаметр арматурных стержней;
l - общая длина стержней на 1 м2 арматурной сетки.
Если арматурная сетка изготовлена из стержней разного диаметра и если размеры ячейки в разных направлениях различны, электрическое сопротивление между опалубкой и каждой системой параллельных стержней R 1 и R 2 вычисляется отдельно, а затем находят общее сопротивление по формуле
(34)
По формуле (33) построены графики на рис. 23, по которым можно определять электрическое сопротивление системы при разных значениях S, q и d.
Рис. 23. Графики для определения электрического сопротивления защитного слоя бетона при периферийном прогреве с использованием в качестве электродов щитов металлической опалубки при размере ячейки арматурной сетки:
а - 10 см; б - 20 см; в - 30 см; 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13 - диаметры арматурных стержней соответственно 6, 8, 10, 12, 14, 16, 18, 20, 22, 24, 26, 28, 30 мм
8.22. Стержневые электроды наиболее целесообразно применять в виде плоских групп, электроды которых подключают к одной фазе (рис. 24, а). Использование таких электродов приводит к большей равномерности температурного поля в бетоне, чем при ином расположении стержневых электродов. Удельная электрическая мощность при электропрогреве бетона плоскими группами стержневых электродов определяется по формуле
(35)
где d - диаметр электрода, м;
h - расстояние между осями электродов в плоской группе, м;
b - расстояние между осями электродов в соседних плоских группах, м.
Рис. 24. Прогрев бетона стержневыми электродами
а - плоскими электродными группами; б - узких сечений одиночными электродами; в - номограмма для расчета прогрева плоскими электродными группами (обозначения как на рис. 20); г - график для определения расхода электродной стали диаметром 6 мм при использовании плоских групп стержневых электродов
По формуле (35) построена номограмма на рис. 24, в. При ее построении отношение 
принято таким, чтобы в бетоне температурные градиенты в процессе электропрогрева не превышали 1 °С/см. Диаметр электродов принят разным 6 мм. Номограмма позволяет:
а) по заданным удельной мощности P, напряжению U и известному удельному электрическому сопротивлению ρрасч определить необходимое расстояние между плоскими электродными группами b и между электродами в группе h;
б) по заданным удельной электрической мощности P, расстоянию между плоскими электродными группами b и известному удельному электрическому сопротивлению ρрасч определить необходимое напряжение на электродах U и расстояние между электродами в плоской группе h;
в) по заданным напряжению на электродах U, расстоянию между плоскими электродными группами b и известному удельному электрическому сопротивлению ρрасч определить расстояние между электродами в плоской группе h и удельную электрическую мощность P.
Расход стали при использовании плоских групп стержневых электродов можно ориентировочно принимать по графику на рис. 24, г.
8.23. Для электропрогрева бетонных и железобетонных элементов малой толщины и значительной протяженности используют одиночные стержневые электроды (рис. 24, б), которые устанавливают в бетон и подключают к разным фазам. Удельная электрическая мощность при таком размещении электродов определяется по формуле
(36)
Для электрического расчета прогрева элементов малой ширины одиночными стержневыми электродами можно пользоваться номограммой на рис. 24, в, считая B = h.
8.24. В случаях, когда применение плоских групп невозможно из-за наличия в конструкции соответствующим образом расположенной арматуры, стержневые электроды размещают в шахматном порядке. Схема коммутации электродов приведена на рис. 25, б, график для электрического расчета прогрева на рис. 25, а.
График на рис. 25, в позволяет:
а) по заданным удельной электрической мощности P, напряжению на электродах U и известному удельному электрическому сопротивлению ρрасч определить требуемые расстояния между электродами b = h;
б) по заданным удельной электрической мощности P, расстояниям между электродами b = h и известному удельному электрическому сопротивлению ρрасч определить требуемое напряжение на электродах U;
в) по заданным расстояниям между электродами b = h, требуемому напряжению на электродах U и известному удельному электрическому сопротивлению ρрасч определить удельную электрическую мощность P.
Рис. 25. Прогрев бетона стержневыми электродами, расположенными в шахматном порядке
а - график для расчета (обозначения как на рис. 20); б - рекомендуемая схема подключения электродов
8.25. Струнные электроды применяют для электропрогрева бетонных и железобетонных конструкций, длина которых значительно больше размеров поперечного сечения - колонн, балок, прогонов, монолитных элементов сборно-монолитных конструкций и т.п.
Если прогрев струнными электродами конструкции с четырьмя арматурными стержнями в углах сечения осуществляется в деревянной опалубке, струну или группу струн устанавливают по оси конструкции (рис. 26, а, б) и подключают к одной фазе, а арматурные стержни - к другой фазе или к нулевому проводу. Удельная электрическая мощность определяется по формуле
(37)
где B - сторона сечения конструкции, м;
b - расстояние от оси струны до осей арматурных стержней в углах сечения, м.
Рис. 26. Прогрев бетона струнными электродами
а - схема подключения при прогреве конструкций с четырьмя стержнями в углах сечения; б - то же, с часто расположенными арматурными стержнями на периферии сечения или в металлической опалубке; в - номограмма для расчета прогрева (обозначения как на рис. 20)
По формуле (37) построена номограмма на рис. 26, в, которая позволяет:
а) по заданной удельной электрической мощности P, известным расстоянию между осями струнного электрода и арматурных стержней b, диаметру арматурных стержней d и удельному электрическому сопротивлению ρрасч определить требуемое напряжение U и диаметр струнного электрода d;
б) по заданному напряжению U, известным расстоянию между осями струнного электрода и арматурных стержней b, диаметру арматурных стержней d и удельному электрическому сопротивлению ρрасч определить диаметр струнного электрода d и удельную электрическую мощность P.
8.26. При электропрогреве конструкций квадратного или близкого к квадратному сечения с часто расположенными на периферии продольными арматурными стержнями, а также конструкций в металлической опалубке либо в деревянной опалубке, обшитой изнутри кровелькой сталью (рис. 26, б), струну или группу струн устанавливают по оси конструкции и подключают к одной фазе, густой арматурный каркас или металлическую опалубку (металлическую обшивку деревянной опалубки) - к другой фазе или к нулю. Удельнаяэлектрическая мощность определяется по формуле
(38)
где B - сторона сечения конструкции, м; b - расстояние от оси струны до арматуры или опалубки, подключенной к второй или нулевой фазе, м.
Величину удельной электрической мощности при электропрогреве струнными электродами по схеме, приведенной на рис. 26, б, можно ориентировочно определить по номограмме на рис. 26, в, умножая полученное значение на 2.
8.27. При большой длине конструкции вместо одной струны возможна установка двух или трех струн по длине (рис. 27), подключаемых к разным фазам.
Рис. 27. Схема подключения электродов при установке двух или трех струн по длине конструкции
Электрический расчет прогрева в этих случаях можно производить по номограмме на рис. 26, в для варианта, приведенного на рис. 26, а или той же номограммой с умножением полученного значения на 2 для варианта, приведенного на рис. 26, б, причем при двух струнах найденное значение мощности необходимо уменьшить в 2 раза, при трех струнах - в 1,73 раза.
Если диаметр струнного электрода, определенный расчетом или по номограмме на рис. 26, в, превышает 12 - 16 мм, для экономии металла и увеличения равномерности температурного поля в бетоне рекомендуется одиночную струну заменить пучком струнных электродов меньшего диаметра. Условие электрической эквивалентности определяется формулой
(39)
где D - диаметр пучка электродов, м; d 2 - диаметр струнных электродов пучка, м.
График для расчета пучков струнных электродов, электрически эквивалентных одиночным струнам, приведен на рис. 28.
Рис. 28. График для расчета эквивалентных диаметров струнных электродов
1, 2, 3, 4, 5, 6 - число струн в пучке соответственно 10, 8, 6, 4, 3, 2
Необходимо учитывать, что расстояние в свету между соседними струнами пучка должно не меньше чем в 1,33 раза превышать наибольший размер зерен крупного заполнителя.
8.28. При изменении расчетного удельного электрического сопротивления бетона (вследствие использования цемента другого завода-поставщика, введения в смесь добавок и т.п.) электрическая мощность возрастает пропорционально снижению ρ.
Для сохранения первоначальной электрической мощности при изменении ρрасч необходимо уменьшить напряжение на электродах 
раз, где ρ1расч - первоначальное; ρ2расч - измененное значение расчетного удельного электрического сопротивления бетона.
Допустимая длина электрода (полосового, стержневого, струнного) определяется допустимой величиной потери напряжения по его длине. При условии потери не более 2,5 % напряжения, подведенного к одному концу электрода, его допустимая длина l эл = 0,5 fR б, подведенного к двум концам - l эл = fR б, где f - сечение электрода, м2; R б - электрическое сопротивление бетона при ρ = ρрасч, определяемое по формуле
(40)
Электрическая мощность P определяется в соответствии с положениями данного раздела.
Потеря напряжения приводит к выделению части расчетного количества тепла не в бетоне, а в металле электрода.
8.29. Приведенные выше положения о равномерности температурного поля в бетоне при использовании пластинчатых, полосовых и стержневых электродов относятся к прогреву неармированного бетона. Стальная арматура в бетоне может существенно нарушить равномерность электрического поля между электродами и соответственно привести к значительной неравномерности температурного поля в конструкции. Одновременно наличие арматуры может вызвать понижение электрического сопротивления между электродами и пропорциональное увеличение электрической мощности при тех же значениях напряжения на электродах, расстояния между электродами и удельного электрического сопротивления бетона.
8.30. В случае если арматурные сетки или плоские каркасы расположены параллельно электродам, т.е. направление тока между разноименными электродами перпендикулярно плоскости сетки или плоского каркаса, и сетки или каркасы, находящиеся в разных плоскостях, не соединены друг с другом, арматура практически не оказывает влияния на равномерность температурного поля в бетоне и электрическую мощность. Примером служат верхняя и нижняя сетки при двойном армированном перекрытии, полов, днищ и т.п., когда положение верхней сетки определяется фиксаторами и не из металла, а из токонепроводящего материала - бетона или раствора, пластмассы.
В случаях, когда арматурные сетки направлены от одного электрода к другому (электроды разноименные), ток частично проходит по этим стержням, нагревая их и пристержневые зоны бетона больше, чем нагревается бетон в остальных зонах. Сказанное относится и к тем арматурным стержням, хомутам, фиксаторам из стали, которые соединяют между собой арматурные элементы, расположенные параллельно пластинчатым, полосовым или стержневым электродам.
8.31. Чем меньше расстояние между электродами и арматурой, тем больше неравномерность температурного поля в бетоне. Рекомендуется при напряжении на электродах в период подъема температуры бетона 49 - 60 В соблюдать расстояние между электродами и арматурой не менее 25 мм, при 70 - 85 В - не менее 40 мм.
8.32. При периферийном электропрогреве железобетонных, конструкций с пространственным армированием арматурные сетки, расположенные параллельно электродам, экранируют электрическое поле в бетоне. В результате тепло образуется только в периферийном защитном слое бетона, внутренние зоны конструкции нагреваются за счет теплопередачи от периферийных слоев, при этом их температура растет значительно медленнее, чем в периферийных. Разница температуры бетона в периферийных и внутренних зонах тем больше, чем больше толщина конструкции и чем выше скорость подъема температурных периферийных слоев. Во избежание недопустимых температурных перепадов температура изотермического прогрева в конструкциях толщиной более 40 см ограничена (см. п. 4.9).
8.33. При сквозном прогреве пластинчатыми, полосовыми и стержневыми электродами бетона железобетонных конструкций, расположение арматуры в которых вызывает искажение силового поля, величина электрической мощности больше, как правило, в 1,3 - 1,6 раза, чем указано в пп. 8.17, 8.25 для аналогичного размещения электродов в неармированном бетоне, что необходимо учитывать в расчетах.
8.34. Использовать арматуру железобетонных конструкций в качестве электродов допускается лишь в тех случаях, когда применение электродов, перечисленных в табл. 42, представляется сложным или невозможным. Во избежание возможного пересушивания приэлектродных слоев из-за высокой температуры бетона вблизи электродов и соответствующего уменьшения сцепления арматуры с бетоном скорость подъема температуры в наиболее нагреваемых зонах не должна превышать 8 °С в час. Для обеспечения большей равномерности температурного поля в бетоне рекомендуется применять по возможности сетки с малыми размерами ячеек.
8.35. Кольцевые электроды (рис. 29), применяемые при электропрогреве бетона вертикальных неармированных или слабо армированных стыков колодезного типа, эквивалентны одиночным стержневым электродам с длиной, равной развернутой длине кольцевого электрода в бетоне.
Рис. 29. Схемы электродов, приравниваемых к основным типам электродов
а - кольцевые; б - плавающие; в - арматура из жестких профилей; 1 - бетон монолитной конструкции; 2 - бетон замоноличивания; 3 - опалубка; 4 - электрод; 5 - жесткая арматура
Плавающие электроды из круглых прутков, заглубленных в бетон на 2 - 5 см (рис. 29, б), также эквивалентны одиночным стержневым электродам.
Арматурную сетку с размерами ячейки не более 15 см, используемую в качестве электрода, например, при прогреве плит перекрытий, полов или днищ резервуаров с однородным армированием, следует с достаточной точностью принимать эквивалентной пластинчатому электроду.
Арматуру из жестких прокатных профилей, используемую в качестве электрода (рис. 29, в), рекомендуется принимать эквивалентной струнному электроду с диаметром, равным диаметру окружности, вписанной в сечение профиля по его большой оси.
Параллельно расположенные плавающие арматурные сетки, не соединенные одна с другой металлическими стержнями и используемые в качестве разноименных электродов, рекомендуется принимать эквивалентными пластинчатым электродам. Величину электрической мощности, определенную по формуле (30) или по графику на рис. 18, б, необходимо уменьшать в 1,3 или в 1,15 раза при расстоянии между сетками соответственно до 20 и более 20 см.
При использовании электродов других конфигураций, не упомянутых в пп. 8.17 - 8.27, их расчет необходимо осуществлять, приводя их к одному из типов электродов, перечисленных в данном разделе.
ВЫДЕРЖИВАНИЕ ЗАДАННОГО ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ЭЛЕКТРОПРОГРЕВА БЕТОНА
8.36. Выдерживание заданного температурного режима при электропрогреве, как и при других способах электротермообработки, сводится к регулированию электрической мощности, которая должна изменяться при переходе от периода подъема температуры к изотермическому прогреву. Кроме того, в процессе электропрогрева в связи с постоянным изменением электрического сопротивления бетона (см. п. 8.11) выдерживание неизменной величины мощности требует применения одного из следующих дополнительных приемов регулирования:
а) изменения напряжения питающей сети;
б) изменения схемы коммутации электродов для изменения величины электрического сопротивления бетона между электродами;
в) прерывистой (импульсной) подачи напряжения на электроды.
8.37. Регулирование напряжения на электродах для обеспечения постоянной величины электрической мощности при изменении электрического сопротивления бетона следует осуществлять в соответствии с зависимостью, определяемой формулой
(41)
где R - электрическое сопротивление между электродами, Ом.
Электрическое сопротивление R изменяется пропорционально изменению удельного электрического сопротивления. При электропрогреве монолитных конструкций для выдерживания заданного температурного режима необходимый диапазон изменения напряжения не превышает 2 - 2,5 раза, что вполне обеспечивается серийно выпускаемыми понижающими трансформаторами для электропрогрева бетона.
8.38. Изменение схемы коммутации электродов при неизменном напряжении питающей сети предусматривает возможность включения в электрическую цепь различных участков бетона с разным электрическим сопротивлением. При этом по окончании подъема температуры бетона, когда необходимо уменьшить электрическую мощность, длина участка бетона между соседними разноименными электродами должна быть, как правило, увеличена, а через некоторое время в связи с ростом удельного электрического сопротивления - снова уменьшена. Примеры изменения схемы коммутации электродов в процессе электропрогрева приведены на рис. 30.
Рис. 30. Изменение схемы коммутации электродов для выдерживания заданного температурного режима в разные периоды прогрева
а - полосовые электроды при периферийном прогреве; б - стержневые электроды
8.39. Прерывистая подача напряжения может осуществляться при отсутствии многоступенчатых трансформаторов путем ручного включения и отключения или автоматически.
В практике электропрогрева ручное включение и отключение осуществляется в период как подъема температуры бетона, так и изотермического прогрева, причем включение производят, когда температура бетона в некоторый момент отстает от заданной на 3 - 5 °С, а выключение - если она превышает заданную на 3 - 5 °С. Включение и отключение напряжения, выполняется с помощью пакетных выключателей и переключателей или рубильников (разд. 15 данного Руководства).
При использований прерывистой подачи напряжения необходимо, чтобы величина напряжения в питающей сети была не меньше максимально необходимой величины напряжения на электродах, которая определяется расчетом.
8.40. Разновидностью автоматического включения и отключения является импульсный прогрев, при котором обычно используется сетевое напряжение, исключающее потребность в понижающих трансформаторах. Напряжение подается короткими импульсами постоянной продолжительности для данной схемы размещения электродов и заданного температурного режима (10 - 20 с). Выдерживание заданного температурного режима прогрева осуществляется путем регулирования продолжительности пауз между импульсами.
Продолжительность импульса определяется с учетом того, что ее слишком большая величина может привести к ухудшению качества прогреваемого бетона из-за слишком большого повышения его температуры в короткий промежуток времени. Вначале необходимо в соответствии с указаниями п. 4.20 найти требуемую мощность P, затем пользуясь данными пп. 8.17 - 8.26, установить необходимую величину напряжения на электродах U на период подъема температуры бетона обычным способом с непрерывной подачей напряжения. После этого по отношению U имп/ U, (где U имп - напряжение на электродах при импульсном прогреве (U имп больше U), и требуемой мощности P находят допустимую величину импульса τ1 с помощью графика на рис. 31.
Рис. 31. График определения продолжительности импульсов тока при импульсном прогреве
1 - 5 - требуемая мощность P 0 при непрерывном прогреве в период подъема температуры соответственно 2, 6, 10, 14, 18 кВ/м3; U и и U 0 - напряжение на электродах соответственно при импульсном и непрерывном способах, В.
Продолжительность паузы τ2 определяется по формуле
(42)
Поскольку напряжение U в процессе электропрогрева бетона обычно изменяют в связи с изменением удельного электрического сопротивления, продолжительность паузы также должна изменяться для выдерживания заданной температуры в каждый конкретный момент. Это осуществляется с помощью системы автоматики, в которую входят датчики температуры, размещенные в бетоне, и реле времени. Описание автоматической схемы регулирования продолжительности пауз приведено в разд. 15 данного Руководства.
8.41. Поскольку при импульсном прогреве ток проходит через бетон лишь в течение некоторой части общей продолжительности тепловой обработки, электрическая мощность в периоды прохождения тока (импульсы) должна быть больше, чем при постоянной подаче напряжения на электроды, во столько раз, во сколько суммарная продолжительность импульса и паузы больше, чем продолжительность импульса. Это требует увеличения установленной мощности, как правило, в несколько раз по сравнению с электрической мощностью при обычном прогреве. Для того чтобы приблизить необходимую величину установленной мощности к значению, близкому к значению при непрерывной подаче напряжения, применяют групповой импульсный прогрев, при котором объем прогреваемого бетона делят на несколько групп (захваток) n, примерно равных по объему. Импульсы тока подают не на весь объем, а по очереди на каждую захватку. В результате электрическая мощность снижается в n раз.
Необходимым условием осуществления группового импульсного прогрева является соблюдение соотношения n τ1 < τ2мин, где τ2мин - минимальная продолжительность паузы за время электропрогрева бетона.
Схема автоматики для осуществления группового импульсного прогрева приведена в разд. 15 данного Руководства.
ЭЛЕКТРОПРОГРЕВ БЕТОНОВ С ПРОТИВОМОРОЗНЫМИ ДОБАВКАМИ
8.42. Для предотвращения замерзания бетонной смеси и свежеуложенного бетона при низких температурах воздуха и длительных сроках выдерживания до укладки или до начала прогрева в смесь при ее приготовлении следует вводить противоморозные добавки. Добавки вводят не для обеспечения беспрогревного твердения бетона на морозе, а с целью понижения температуры замерзания бетонной смеси и бетона.
8.43. Электропрогрев бетонов с противоморозными добавками рекомендуется применять: при длительном транспортировании бетонной смеси в необогреваемых емкостях или выдерживании ее перед укладкой малыми порциями, например при замоноличивании стыков; при бетонировании конструкций на промороженном основании и замоноличивании стыков, при возведении тонкостенных конструкций, в случае необходимости длительного выдерживания свежеуложенного бетона перед началом электропрогрева, например для установки и подключения большого количества стержневых электродов, при бетонировании любых конструкций при температуре воздуха низке -30 °С.
8.44. Бетоны с противоморозными добавками, подвергнутые остыванию ниже 0 °С и последующему электропрогреву, при соблюдении всех технологических требований по окончании тепловой обработки достигают прочность при сжатии в пределах 75 - 90 % прочности эталона-образцов нормального хранения аналогичного состава, а после дополнительного 28-суточного выдерживания в нормальных условиях - 100 - 120 %; прочность при осевом растяжении, при изгибе, сцепление с арматурой, призменную прочность и морозостойкость не меньше, чем у эталона; модуль упругости на 15 - 25 % выше, чем у эталона; водопоглощение ниже, чем у эталона.
При необходимости получения после прогрева прочности при сжатии менее 75 - 90 % проектной продолжительность изотермического прогрева бетона с противоморозными добавками может быть существенно сокращена (до 4 ч), что позволяет экономить электроэнергию, повышать оборачиваемость инвентарной опалубки и электрооборудования.
8.45. В качестве противоморозных добавок в бетоны, подвергаемые электропрогреву, рекомендуются хлористый кальций + хлористый натрий (ХК + ХН), хлористый кальций + нитрит натрия (ХК + НН), нитрит-нитрат-хлорид кальция (ННХК), нитрит натрия (НН). При необходимости эти добавки вводят в бетонную смесь в сочетании с замедлителями схатывания цемента (см. разд. 6 данного Руководства).
8.46. Требования к применяемому песку для бетонов с противоморозными добавками, подвергаемых электропрогреву, к областям применения таких бетонов по воздействию на стальную арматуру и стойкости в агрессивных средах, технологии приготовления водных растворов добавок и бетонных смесей с добавками должны быть такими же, как для бетонов с противоморозными добавками, не подвергаемыми электропрогреву (см. разд. 6 данного Руководства).
8.47. Допускаемая температура остывания бетонов с противоморозными добавками в зависимости от содержания добавок приведена в табл. 44. При этом удельное электрическое сопротивление бетона, остывшего до этой температуры, не будет превышать 35 Ом · м, что позволяет рационально разместить электроды и осуществить электропрогрев бетона пониженным напряжением (до 127 В) в соответствии с требованиями электробезопасности.
Таблица 44
| Допускаемая температура остывания бетона до начала электропрогрева, °С | Количество добавок в расчете на безводную соль, % массы воды затворения | ||||
| от | до | ХК + НХ | ХК + НН | ННХК | НН |
| -5 | 0 + 4 | 2,5 + 2,5 | 3 + 3 | ||
| -6 | -10 | 0 + 5 | 3 + 3 | 6 + 6 | |
| -11 | -15 | 1 + 5 | 6 + 6 | 10 + 10 | |
| -16 | -20 | 3 + 7 | 9 + 9 | - |
Не разрешается выдерживание бетона при допускаемой температуре остывания более 1,5 - 2 ч во избежание значительного льдообразования, чрезмерного повышения удельного электрического сопротивления бетона до начала прогрева и ухудшения свойств затвердевшего бетона.
8.48. Рекомендуется до начала бетонных работ определить фактическую величину удельного электрического сопротивления бетона с конкретной добавкой при его остывании до допускаемой температуры.
8.49. Укладку бетонной смеси можно производить без отогрева промороженного основания, стыкуемых элементов, а также без отогрева арматуры и закладных деталей с учетом указаний п. 8.37 данного Руководства.
8.50. Расстояния между электродами следует определять исходя из расчетной величины удельного электрического сопротивления 350 Ом · м или из фактической величины ρ при допускаемой температуре остывания бетона, если оно меньше, чем 35 Ом · м; начальную величину напряжения на электродах U рекомендуется принимать в пределах 103 - 121 В, а если фактическая величина ρ меньше 30 Ом · м - в пределах 85 - 103 В.
Ориентировочно расстояние между разноименными электродами при сквозном прогреве рекомендуется принимать от 190 до 210 мм, между осями полосовых электродов при периферийном прогреве - от 160 до 180 мм. Расстояние между разноименными электродами может быть увеличено до 250 - 300 мм в случае применения добавки ХК + ХН, а также при назначении более высокой концентрации добавок, чем указано в табл. 44 для данной расчетной температуры (но не более предельных значений, приведенных в этой таблице).
8.51. При электропрогреве бетонов с противоморозными добавками, подвергнутых остыванию до температуры ниже 0 °С, диапазон изменения удельного электрического сопротивления значительно больше, чем для бетонов, не остывающих ниже 0 °С, и достигает 10 - 12-кратной величины. В связи с этим рекомендуется для электропрогрева бетона с противоморозными добавками применять понижающие трансформаторы, имеющие большой диапазон регулирования вторичного напряжения, - ТСПК-20А, АОСУ, АОМК, АТМК (см. разд. 15 данного Руководства).
В случае применения понижающих трансформаторов с небольшим диапазоном вторичного напряжения после снижения напряжения на электродах до минимально возможной величины выдерживание заданного температурного режима электропрогрева бетона необходимо осуществлять периодическим включением и отключением напряжения.
ВЫБОР ТИПА ЭЛЕКТРОДОВ, СХЕМ ИХ РАЗМЕЩЕНИЯ. ПРОИЗВОДСТВО РАБОТ ПРИ ЭЛЕКТРОПРОГРЕВЕ БЕТОНА
8.52. Электропрогрев каждой конструкции можно осуществить с использованием разных типов электродов и схем их размещения. Оптимальный тип электродов, схемы их размещения в бетоне и подключения к питающей сети необходимо выбирать с учетом размеров конструкции и ее конфигурации, расположения арматуры и закладных деталей, количества прогреваемых конструкций и возможностью оборачиваемости опалубки и закрепленных на ней электродов, местных условий производства работ.
8.53. Сквозной прогрев бетона и железобетона пластинчатыми, или полосовыми электродами может быть применен при толщине конструкций до 25 - 30 см в случае использования бетона без добавок и толщиной 50 - 60 см в случае использования бетона с добавками электролитов. Указанные величины относятся к прогреву бетона пониженным напряжением. Если возможно применение сетевого напряжения 220 В (см. п. 18.28), толщина прогреваемой неармированной конструкции для бетона без добавок и с добавками электролитов может составить соответственно 50 и 100 см.
8.54. Периферийный прогрев полосовыми или пластинчатыми (в виде щитов металлической опалубки) электродами может быть применен для конструкций любой массивности. При этом продолжительность прогрева конструкций толщиной более 40 см больше, чем при сквозном прогреве, в связи с меньшими допускаемыми величинами скорости подъема температуры и температуры изотермического прогрева. В связи с многооборачиваемостью пластинчатых и полосовых электродов сквозной и периферийный прогрев сих применением сравнительно малотрудоемок.
8.55. Сквозной прогрев стержневыми электродами можно применять для любых конструкций, однако в связи с необходимостью изготовления, установки в бетон, подключения и срезки конца каждого электрода при бетонировании вследствие того, что стержневые электроды остаются в бетоне, их применение значительно более трудоемко и дорого по сравнению с пластинчатыми и полосовыми электродами.
8.56. Применение струнных электродов, остающихся в бетоне, требует дополнительного расхода металла; оно столь же или более трудоемко, как применение стержневых электродов. Струнные электроды целесообразно применять, как правило, при прогреве конструкций малого сечения и значительной протяженности при прогреве монолитных элементов сборно-монолитных конструкций.
8.57. Для конструкций всех типов, перечисленных ниже, бетонируемых в металлической опалубке, целесообразно применять периферийный прогрев, используя опалубку в качестве электродов.
8.58. Массивные фундаменты под оборудование, под колонны, фундаментные плиты и свайные ростверки рекомендуется бетонировать с периферийным электропрогревом полосовыми электродами, закрепленными на деревянной опалубке.
8.59. Для ленточных фундаментов, бетонируемых враспор с грунтом, целесообразно применять периферийный электропрогрев с помощью стержневых электродов, забитых в грунт на дне траншеи вдоль ее стенок.
8.60. Бетонные подготовки, полы, покрытия, днища резервуаров толщиной до 20 см, плоские перекрытия толщиной до 30 см рекомендуется бетонировать с периферийным прогревом полосовыми электродами, закрепленными на накладных деревянных щитах (рис. 32), укладываемых на поверхность бетона.
Рис. 32. Схема инвентарного накладного деревянного щита с полосовыми электродами
1 - доска толщиной 40 мм; 2 - брусок; 3 - полосовой электрод
8.61. Ребристые перекрытия целесообразно бетонировать с периферийным электропрогревом полосовыми электродами, закрепленными на деревянных накладных щитах с установкой дополнительных полосовых или стержневых электродов для прогрева бетона ребер.
8.62. Стены и перегородки рекомендуется бетонировать с прогревом полосовыми электродами, закрепленными на деревянной опалубке. В зависимости от толщины конструкций должен осуществляться сквозной или периферийный прогрев.
8.63. Колонны целесообразно бетонировать с периферийным прогревом полосовыми электродами, закрепленными на деревянной опалубке.
8.64. При бетонировании конструкций с элементами разной толщины (фундаменты с консолями, этажерки и т.п.) целесообразно сочетать периферийный прогрев со сквозным прогревом стержневыми электродами.
8.65. При электропрогреве бетона в технологические карты дополнительно к данным, перечисленным в п. 1.3, необходимо включить схему конструкции с указанием положения арматуры и закладных деталей, расчетную величину удельного электрического сопротивления и особые указания по подключению электродов (с помощью оконцевателя с вилкой и гайки, с помощью зажимных устройств и т.п.).
8.66. Выдерживание требуемого расстояния между электродами и арматурой достигается применением изоляторов соответствующей толщины из затвердевшего раствора, из пластмассы и т.п., укрепляемых на арматуре до начала бетонирования. При использовании металлической опалубки в качестве электродов или полосовых (стержневых) электродов, закрепленных на опалубке, рекомендуется устанавливать между арматурой и опалубкой вертикальные деревянные рейки соответствующей толщины, которые постепенно извлекают из опалубки по мере послойного бетонирования.
8.67. Закладные детали, прилегающие к металлической опалубке, используемой в качестве электрода, или к деревянной опалубке с закрепленными на ней электродами, должны быть отделены от опалубки слоем толя, выступающим вдоль опалубки за контур закладной детали на величину, не меньшую толщины защитного слоя.
8.68. Пластинчатые электроды при их толщине не менее 4 мм можно подключать к питающей сети с помощью вилочного контакта, надеваемого на клеммный болт, или с применением разъема, расположенного в любом месте электрода.
Пластинчатые электроды толщиной менее 4 мм должны иметь вдоль одной из сторон приваренный уголок (электроды из кровельной стали - круглый пруток диаметром 10 - 12 мм, закатанный в материал электрода) с целью более равномерного распределения подведенного тока по поверхности электрода. К уголку или торцу стержня должен быть приварен клеммный болт крепления вилочного контакта токоподводящего провода.
Полосовые или стержневые электроды, закрепляемые на деревянной опалубке, следует размещать вертикально.
Полосовые или стержневые электроды на инвентарных деревянных щитах опалубки должны быть закоммутированы при изготовлении щита таким образом, чтобы подключение токоподводящих проводов можно было осуществлять не к каждому электроду, а к разъему или к трем либо двум контактным болтам (рис. 33).
Рис. 33. Схема постоянной коммутации полосовых электродов, закрепленных на инвентарной опалубке
а - коммутация электродов при трехфазном токе
