Пример 1. Выбрать режим и рассчитать параметры индукционного прогрева колонны сечением 0,4×0,4 м, высотой h = 3 м, армированной четырьмя стержнями диаметром 30 мм и жестким каркасом из двух швеллеров № 16, сваренных полками. Деревянная опалубка имеет толщину 40 мм; начальная температура бетона 5 °С; температура воздуха - минус 15 °С; скорость ветра 3 м/с. Бетон марки М200, приготовленный на портландцементе марки 400 с расходом 350 кг/м3. Требуемая относительная прочность к концу термообработки должна составлять 50 % от R 28. Модуль поверхности конструкции составляет M п = 10 м-1; коэффициент теплопередачи опалубки K = 2,67 кВт/(м2 · °С). Напряжение принимаем 49 В.
1. Максимальную температуру прогрева бетона для заданных условий принимаем 70 °С.
2. Скорость подъема температуры бетона по табл. 55 принимаем 10 °С/ч.
3. Активная электрическая мощность, необходимая для разогрева бетона со скоростью 10 °С/ч составит [см. формулы (50) и (8)]
где 2,73 - удельная теплоемкость материала опалубки (дерево), кДж/(кг · °С);
|
|
700 - объемная масса материала опалубки (дерево), кг/м3;
0,48 - объем прогреваемого бетона, м3.
4. Активная поверхность S a металла составит
S a = n p dh + 2(a ш + 2 b ш) h = 4p · 0,03 · 3 + 2 (0,16 + 2 · 0,08) 3 = 3,05 м2,
где n - количество арматурных стержней, шт.;
d - диаметр арматурных стержней, м;
h - высота (длина) арматурных стержней, м;
a ш - высота швеллера, м;
b ш - ширина полки швеллера, м.
5. Удельная активная мощность Δ P определяется по формуле (51):
6. Напряженность магнитного поля H и удельное поверхностное сопротивление ρн, соответствующие найденному значению Δ P, определяем по графику рис. 52 так, как это показано пунктирной линией. В результате имеем: определенному в п. 5 значению Δ P = 1,51 кВт/м2 соответствует H = 4200 А/м и ρρн = 8,75 · 10-5 Ом.
7. Расчет параметров индукционной системы ведем по схеме индуктивной катушки с железом.
8. Для определения коэффициентов сопротивления Fs и Qs предварительно вычисляем по формуле (49) глубину проникновения тока Δ s:
9. Коэффициенты сопротивлений Fs и Qs определяем для швеллеров по графику рис. 53 и для стержневой арматуры по графику рис. 54.
Для швеллеров:
средняя толщина сечения швеллера № 16 (по сортаменту) Δ = 0,007 м;
отношение
для величина Fs = Qs = 1.
Для стержневой арматуры:
радиус арматурного стержня Æ 30 составляет r = 0,015 м;
отношение
для величина Fs = Qs = 1.
10. Коэффициент формы индуктора m находим по графику рис. 55:
при высоте индуктора hi = 300 см отношение
для величина m = 1.
11. Определяем сумму периметров сечения металла в сечении конструкции:
SП s = n cp d c + n ж(a + 2 b) = 4p · 0,03 + 2 (0,16 + 2 · 0,08) = 1,02 м,
где n - количество стержней арматуры в сечении, шт.;
|
|
d с - диаметр стержневой арматуры, м;
n ж - количество элементов жесткого каркаса (швеллера), шт.;
a - высота швеллера, м;
b - ширина полки швеллера, м.
12. Определяем площадь сечения индуктора
Si = (0,4 + 0,04 + 0,01)2 + 0,2 м2.
13. Условное активное сопротивление системы r 0 определяем по формуле (54):
r 0 = 1,1 · 8,75 · 10-5 · 1,02 · 1 = 9,81 · 10-5 Ом.
14. Условное индуктивное сопротивление системы ω L 0 определяем по формуле (55):
ω L 0 = 4 · 10-4 · 0,2 · 1 + 8,75 · 10-5 · 1,02 · 1 = 17 · 10-5 Ом.
15. Полное условное сопротивление системы Z 0 определяем по формуле (53):
16. Число витков индуктора при выбранном напряжении 49 В определяется по формуле (52):
17. Ожидаемая сила тока определяется по формуле (56):
18. Коэффициент мощности системы cos φ определяется по формуле (57):
19. Если в наличии имеется другой провод, например медный сечением 35 мм2, у которого допустимая токовая нагрузка составляет 170 А, пересчитывается количество витков:
и напряжение, определяемое по формуле (52),
U = 74 · 19,6 · 10-5 · 4200 = 62 В.
20. Расчет параметров для стадии изотермического прогрева:
Pas = KM п(t из - t нв)β U = 2,67 · 10 · [70 - (-15)] · 1,2 · 0,48 = 1,15 кВт.
Тогда
При Δ P = 0,38 кВт/м2 по графику рис. 52 находим H = 1700 А/м; ρн = 11 · 10-5 Ом. Z определяем по формулам (53) - (55):
U из = NZH = 74 · 22,6 · 10-5 · 1700 = 29 В;
Пример 2. Рассчитать электрические параметры индукционной установки для термообработки железобетонных труб диаметром 1000 мм, высотой 4,1 м при толщине стенок 60 мм. Кольцевая арматура 15 Æ 10 мм. Скорость подъема температуры бетона в период разогрева 25 °С/ч. Изотермический прогрев - при t 85 °С. Температура наружного воздуха 0 °С. Начальная t бетона 15 °С. Коэффициент теплопередачи ограждения K = 4,64 кВт/(м2 · °С). Удельное электросопротивление стали равно 20 · 10-8 Ом · м.
1. Расчет ведется по схеме трансформатора с сердечником.
2. Тепловым расчетом устанавливается электрическая активная мощность, необходимая на период разогрева бетона: Pas = 21 кВт.
3. Сумма периметров сечения металла
S a = 2p1,12 · 4,1 + 15p1,1p1,0 = 3 м2.
4. Необходимая удельная активная мощность определяется по формуле (51):
5. Удельной активной мощности Δ P = 0,7 кВт/м2 соответствует напряженность магнитного поля H = 2350 А/м (рис. 52).
6. Площадь зазора между индуктором на магнитопроводе и нагреваемым изделием при радиусе индуктора 25 см составляет
S з = p(0,562 - 0,252) = 0,78 м2.
7. Полная мощность системы определяется по формуле (60):
8. При выбранном напряжении 220 В число витков индуктора (намагничивающей обмотки) определяется по формуле (59):
9. Сила тока в индукторе определяется по формуле (61):
10. Коэффициент мощности установки согласно формуле (62)
ПРИЛОЖЕНИЕ 18