Расчёт обмотки возбуждения

Выбираем однорядную обмотку с лобовой частью в виде полуокружности. Изоляция класса нагревостойкости В.

105. Средняя длина витка обмотки возбуждения

где δ"=0,015 м (см. табл. 11.1); b_e ≈ 0,075τ = 0,075·0,242≈0,02 м;

δ₁ = (1,5-2)·10^-3 м.

При использовании тиристорного возбудительного устройства (ТВУ) номинальный ток обмотки возбуждения 320 А.

106. Задавшись током обмотки возбуждения 320 А и плотностью тока обмотки ОВ J_e = 5,3·10⁶ А/м², определим предварительное значение сечения проводника

.

107. Определим предварительное значение питающего напряжения

,

где

Для питания обмотки возбуждения выбираем тиристорное возбудительное устройство ТВУ-65-320 (U_eн= 65 В, I_eн= 320 А).

Тогда напряжение на кольцах с учетом переходного падения напряжения в щеточном контакте принимаем U_e= 63 В.

108. Число витков обмотки возбуждения

,

принимаем w_e =38.

109. Меньший размер прямоугольного проводника обмотки

где δ_кп=12·10^{-3 м; δ}_п=0,3·10^{-3 м.}

Возможный размер широкой стороны провода

Так как в табл. 6.1 подходящий провод отсутствует, выбираем условно нестандартный проводник с размерами a_e × b_e =

=3×20 мм, сечением q_e =60·10^{-6 м2}.

110. Уточненное значение высоты полюса

Так как расхождение с ранее выбранной высотой h_m =0,146 м составляет 3,4 < 10 %, то пересчёт магнитного напряжения полюса не производим.

111. Активное сопротивление обмотки возбуждения

,

112. Ток обмотки возбуждения при 130 °С

МДС обмотки возбуждения при 130 ° С

113. Коэффициент запаса возбуждения, который должен быть в пределах 1,1–1,25,

114. Минимальное расстояние между катушками соседних полюсов

Уточняем плотность тока в обмотке возбуждения

115. Превышение температуры обмотки возбуждения

где

Полученное превышение температуры превосходит допустимое для изоляции класса нагревостойкости В, поэтому в дальнейшем принимаем для ротора материалы класса нагревостойкости F ().

Следует учесть изменение тока и сопротивления ОВ при расчёте потерь в ОВ и КПД.