Расчетная схема

α1	Значения μ1 при n1
	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9		1,2	1,4	1,6	1,8		2,5
0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0	2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,5 3,0	1,92 1,93 1,94 1,95 1,97 2,0 2,12 2,45 2,94 3,43	1,86 1,87 1,88 1,91 1,94 2,0 2,25 2,66 3,17 3,70	1,80 1,82 1,83 1,86 1,92 2,0 2,33 2,81 3,34 3,93	1,76 1,76 1,77 1,83 1,90 2,0 2,38 2,91 3,50 4,12	1,70 1,71 1,75 1,79 1,88 2,0 2,43 3,0 - -	1,67 1,68 1,72 1,77 1,87 2,0 2,48 - - -	1,64 1,64 1,69 1,72 1,86 2,0 2,52 - - -	1,60 1,62 1,66 1,71 1,85 2,0 - - - -	1,57 1,59 1,62 1,69 1,83 2,0 - - - -	1,55 1,56 1,61 1,66 1,82 2,0 - - - -	1,50 1,52 1,57 1,63 1,80 - - - - -	1,46 1,48 1,53 1,61 1,79 - - - - -	1,43 1,45 1,50 1,59 - - - - - -	1,40 1,41 1,48 - - - - - - -	1,37 1,39 1,45 - - - - - - -	1,32 1,33 1,40 - - - - - - -	1,18 1,20 - - - - - - - -	1,10 1,11 - - - - - - - -	1,05 - - - - - - - - -

Приложение 11

Коэффициенты η влияния формы

двоякосимметричного двутаврового сечения.

Аf / Aω	Значение ηпри
0 ≤ ≤ 5	> 5
0,1 ≤ m ≤ 5	5 < ≤ 20	0,1 ≤ m ≤ 20
0,25 0,5 ≥ 0,1	(1,45 – 0,05m) – 0,01 (5 - m) (1,75 – 0,1m) – 0,02 (5 - m) (1,9 – 0,1m) – 0,02 (6 - m)	1,2 1,25 1.4 – 0.02	1,2 1,25 1,3

Приложение 12

Коэффициент φ_е для проверки устойчивости стальных внецентренно-сжатых (сжато-изогнутых) сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совподающей с плоскостью симметрии.

Условная гибкость	Значение φе при приведенном эксцентриситете mef
0,1	0,25	0,5	0,75		1,25	1,5	1,75		2,5		3,5
0,5 1,5 2,5 3,5 4,5 5,5 6,5

Продолжение приложение 12

Условная гибкость	Значение φе при приведенном эксцентриситете mef
4,5		5,5		6,5
0,5 1,5 2,5 3,5 4,5 5,5 6,5

Приложение 13

Коэффициент φ продольного изгиба центрально – сжатых стальных элементов.

Гибкость λ

Значение φ для элементов из стали с расчетным сопротивлением Ry МПа

Приложение 14

Коэффициент α и β для двоякосимметричного двутаврового сечения.

α при относительном эксцентриситете	β при гибкости
mx ≤ 1	1 < mx ≤ 5	λу ≤ λс	λу > λс
0,7	0,65 + 0,05 mx

Примечание. Коэффициент φ_с соответствует значению φ_у при λ_у=λ_с

Приложение 15

Коэффициент φ для двоякосимметричных

стальных двутавровых балок.

α	Формула подсчета
для балок без закреплений в пролете	При наличии не менее двух промежут. закреплений верхнего пояса, делящих пролет на равные части, незав. От нагрузки и ее места приложения.
при сосредоточенной нагрузке, приложенной к поясу	при равномерно распре-деленной нагрузке, приложенной к поясу
верхнему	нижнему	верхнему	нижнему
0,1 – 40 40,1 - 400	Ψ = 1,75+ +0,09α Ψ = 3,3+ +0,053α –	Ψ = 5,05+ +0,09α Ψ = 6,6+ +0,053α -	Ψ = 1,6+ +0,08α Ψ = 6,6+ +0,053α -	Ψ = 3,8+ +0,08α Ψ = 5,35+ +0,04α -	Ψ = 2,25+ +0,08α Ψ = 3,6+ +0,04α -

Примечание. Если балка имеет одно закрепление в середине пролета, то значение Ψ крайней правой графы умножают на 1,75 при сосредоточенной нагрузке в середине пролета независимо от уровня приложения; на 1,14 при сосредоточенной нагрузке, приложенной к верхнему поясу; на 1,6 при сосредоточенной нагрузке, приложенной в четверти пролета, приложенной к нижнему поясу; на 1,3 при равномерно распределенной по нижнему поясу нагрузке.

Приложение 16

Коэффициент φ_е для проверки устойчивости стальных внецентренно-сжатых (сжато-изогнутых) сквозных стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии.

Приведенная условная гибкость	Значения φе при относительном эксцентриситете m
0,1	0,25	0,5	0,75		1,25	1,5	1,75		2,5		3,5
0,5 1,5 2,5 3,5 4,5 5,5 6,5

Продолжение приложение 16

Приведенная условная гибкость	Значения φе при относительном эксцентриситете m
4,5		5,5		6,5
0,5 1,5 2,5 3,5 4,5 5,5 6,5

Примечание: 1. Значение коэффициента φ_е в таблице увеличены в 1000 раз.

2. Значение φ_е принимаются не выше значений φ_е приведенных в табл. 2 настоящего приложения.

Приложение 17

Коэффициенты β_f и β_z в зависимости от условий сварки.

Вид сварки при диаметре сварочной проволоки d1 мм	Положение шва	Коэффи-циент	Значение коэффициентов βf и βz при катетах швов, мм
3 - 8	9 - 12	14 - 16	18 и более
Автоматическая при d = 3 – 5	В лодочку	βf	1,1	0,7
βz	1,15	1,0
Нижнее	βf	1,1	0,9	0,7
βz	1,15	1,05	1,0
Автоматическая и полуавтоматическая d = 1, 4 – 2	В лодочку	βf	0,9	0,8	0,7
βz	1,05	1,0
Нижнее	βf	0,9	0,8	0,7
βz	1,05	1,0
Ручная, полуавтоматическая проволокой сплошного сечения при d < 1,4 или порошковой проволокой	В лодочку, нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное	βf	0,7
βz	1,0

Примечание. Значение коэффициентов соответствует нормальным режимам сварки.

Приложение 18

Минимальные катеты k_f угловых швов.

Вид соединений	Вид сварки	Предел текучести стали, МПа (кгс/см2)	Минимальные катеты швов kf мм при толщине более толстого из свариваемых элементов t, мм
4 – 5	6 – 10	11 – 16	17 – 22	23 – 32	33 – 40	41 – 80
Тавровое с двусторонними швами; нахлесточное и угловое	Ручная	До 430 (4400)
Св. 430 (4400) до 580 (5900)
Автоматическая и полуавтома-тическая	До 430 (4400)
Св. 430 (4400) до 580 (5900)
Тавровое с односторонними угловыми швами	Ручная	До 380 (3900)
Автоматическая и полуавтома-тическая

Примечание. 1. В конструкциях из стали с пределом текучести свыше 580МПа (5900 кгс/см²), а также из всех сталей при толщине элементов более 80 мм минимальные катеты угловых швов принимаются по специальным техническим условиям.

2. В конструкциях, возводимых в климатических районах I₁, I₂, II₂ и II₃ минимальные катеты швов следует увеличивать на 1мм при толщине свариваемых элементов до 40 мм включ. и на 2 мм – при толщине элементов более 40 мм.

Приложение 19.