Прессовые соединения

Прессовым называется соединение составных частей изделий с гарантированным натягом вследствие того, что размер охватываемой де­тали больше соответствующего размера охватывающей детали.

Прессовые соединения передают рабочие нагрузки за счет сил тре­ния покоя между сопряженными поверхностями, которые могут быть цилиндрическими и коническими. В дальнейшем рассматриваются прес­совые соединения по цилиндрическим поверхностям, имеющие преиму­щественное распространение. Следует отметить, что прессовые соедине­ния занимают промежуточное положение между неразъемными и разъ­емными соединениями, так как допускают нечастую разборку без нару­шения целостности составных частей изделия.

Из курса допусков и посадок известно, что разность размеров вала и от­верстия до сборки называется натягом. Нагрузочная способность прес­совых соединений определяется преимущественно натягом, который назна­чают в соответствии с посадками. Однако возможны случаи, когда посадка не может быть реализована в конструкции по условию прочности детали.

Достоинства прессовых соединений: простота и технологич­ность конструкций за счет отсутствия соединительных деталей, обеспече­ние хорошего центрирования соединяемых деталей, возможность приме­нения при очень больших осевых нагрузках и вращающих моментах, вы­сокая надежность при ударных нагрузках.

Основные недостатки прессовых соединений: сложность де­монтажа и возможность ослабления натяга после разборки, ограничен­ность нагрузочной способности при вибрационных нагрузках за счет фреттинг-коррозии (разрушение сопряженных поверхностей при очень малых колебательных относительных перемещениях), рассеивание вели­чины натяга и нагрузочной способности соединения за счет допусков на изготовление деталей.

Характерными примерами применения прессовых соедине­ний являются колесные центры и бандажи железнодорожного под­вижного состава, центры и венцы зубчатых и червячных колес (рис. 2.10, а), крепление на валу вра­щающихся колец подшипников ка­чения (рис. 2.10, б, где показано условное изображение подшипни­ка качения и обозначена подшипниковая посадка). В середине прошлого века академиком А. К. Годолиным была создана теория расчета артиллерийских стволов, составляемых из не- -скольких толстостенных цилинд­ров, соединенных с гарантиро­ванным натягом, вследствие чего обеспечивалось значительное повышение прочности стволов.

Прессовые соединения могут быть получены тремя способами: продольной сборкой путем за­прессовки осевой силой (рис. 2.11); поперечной сборкой за счет нагрева или охлаждения одной из деталей до состояния, при котором они свободно соединяются; комбинированной, например, гидропрес­совой сборкой, при которой одновременно с действием осевой силы в зону контакта сопрягаемых деталей подается масло под высоким давле­нием для получения необходимой поперечной деформации. Из этих трех способов наименее совершенным является первый — запрессовка, так как при нем неизбежно повреждение контактных поверхностей, нарушение их микрогеометрии и, как следствие, снижение нагрузочной способности соединения в полтора-два раза.

Расчет прессовых соединений. В результате сборки прессового со­единения за счет натяга на сопрягаемых поверхностях возникают кон­тактные давления р (рис. 2.11), которые полагаем равномерно распреде­ленными по поверхности контакта. Если на конструкцию действует осе­вая сила F и вращающий момент Т, то на сопрягаемых поверхностях воз­никнут силы трения, которые должны исключить относительное смеще­ние деталей соединения. Пользуясь принципом независимости действия сил, можем написать условия равновесия:

F< πdlpf, T< πdlpfd/2,

где / — коэффициент сцепления; для стальных и чугунных деталей f = 0,08...0,1 при запрессовке; f = f= 0,12...0,14 при сборке с нагревом или охлаждением; при гидропрессовании f = 0,12; если одна из деталей латун­ная или бронзовая, то f = 0,05.

Из вышеуказанных условий равновесия определим минимально не­обходимые значения контактного давления

Р_min = F/πdlf), p_min = 2T/(πd²lf).

Если осевая сила F и вращающий момент Т действуют одновремен­но, то расчет ведут по равнодействующей R осевой и окружной силы

F₁=2T/d, т.е. R= (F² + F₁²)^0,5

тогда

p_min=R/(πdlf).

В зависимости от ответственности соединения полученное мини­мально необходимое значение p_min увеличивают, умножая его на коэффи­циент запаса сцепления К = 1,5...3. По найденному расчетному контакт­ному давлению р = К p_min определяем расчетный натяг N_p, пользуясь вы­водимой в вузовских курсах сопротивления материалов формулой Ляме для расчетов толстостенных цилиндров (цилиндр считается толстостен­ным, если его средний радиус превышает толщину стенки не более чем в пять раз):

N_p=pd(C₁/E₁+C₂/E₂)

где C₁=(d²+d₁²)/(d²-d₁²)- v₁

C₂=(d²₂₊d²)/(d²₂-d²) + v₂;

E₁, v₁ и E₂, v₂ — модули упругости первого рода и коэффициенты Пуас­сона соответственно для материалов охватываемой и охватывающей де­талей; для стали v = 0,3, для чугуна v = 0,25, для бронзы v = 0,33. Раз­меры d, d₁ и d₂ показаны на рис. 2.10 и 2.11; если охватываемая деталь сплошная, то d\ = 0.

Учитывая возможное нарушение микрогеометрии контактных по­верхностей при сборке прессового соединения, полученное значение рас­четного натяга N_p увеличивают на и = 1,2 (/?,, + R.₂) — поправка на сре­зание и сглаживание микронеровностей, где R_zl и R_z2 — высоты микроне­ровностей по десяти точкам, тогда требуемый натяг N_T=N_p + u (если

сборку выполняют нагреванием или охлаждением деталей, то и = 0).

По величине требуемого натяга N_T подбирают стандартную посадку, при котором N_T = N_min (посадку подбирают по наименьшему натягу).

При сборке прессового соединения с нагревом охватывающей или охлаждением охватываемой детали разность их температур / определяет­ся по формуле

T=(N_max+z_c)/(a d)

где N_max — наибольший натяг выбранной посадки; z_c — зазор, необходи­мый для свободного соединения деталей, принимаемый равным 10 мкм при d = 30...80 мм, 15 мкм при d свыше 80 до 180 мм и 20 мкм при d свыше 180 до 400 мм, где d — номинальный диаметр соединяемых по­верхностей; а — коэффициент линейного расширения.

На рис. 2.12 показаны эпюры нор­мальных радиальных напряжений σ, и тангенциальных напряжений σ растя­жения и сжатия для охватывающей и охватываемой деталей. Из этих эпюр видно, что наибольшие напряжения воз­никают у внутренней поверхности охва­тывающей детали, поэтому она, как пра­вило, является опасным элементом со­единения, т. е. при чрезмерно большом натяге возможно разрушение охваты­вающей детали. Значения наибольших радиальных и тангенциальных напряже­ний показаны на рис. 2.12.

Элементарный параллелепипед ох­ватывающей детали (рис. 2.12) находит­ся в условии плоского напряженного состояния с главными напряжения­ми а, и σ_г. Как известно из сопротивления материалов, согласно гипотезе наибольших касательных напряжений, эквивалентное напряжение в этом случае будет равно разности главных напряжений, а условие прочности запишется так:

Рис. 2.12

σ_экв = σ_t – (-σ_r) = σ_r + σ_t = 2 p_max / (1-(d/d₂))² < [σ_p] = σ_t /[s]

где σ_т — предел текучести; [s] — допускаемый коэффициент запаса прочности.

Проверку прочности деталей соединения проводят с учетом контакт­ного давления, соответствующего наибольшему натягу выбранной посадки.

Для технической практики особо важна прессовая посадка толсто­стенной втулки (ступицы) на сплошной вал. В этом случае предельный наибольший натяг N_пред можно определить из условия прочности втулки по выводимой в сопротивлении материалов формуле

N_пред = [σ_p]d/E,

где [σ_р] — допускаемое напряжение для втулки; Е — модуль упругости первого рода; d —диаметр контактной поверхности.

Пример 2.2. Определить относительную величину предельного натяга N_пред для стальной толстостенной втулки, насаживаемой на сплошной вал диаметром d, если для втулки Е = 2*10⁵ МПа, σ_т = 240 МПа, а допускаемый коэффициент запаса прочности [s] = 1,2.

Решение. Определяем допускаемое напряжение

[σ_p] = σ_т/[s] = 240/1,2 = 200 МПа.

Далее определим относительный предельный натяг

N_пред /d= [σ_p]/E = 200/(2*10⁵) = 0,001.

Следовательно, при указанных исходных данных наибольший натяг посадки не должен превышать одной тысячной диаметра контактной поверхности.