В общем случае нагрузка на стержень может быть задана интенсивностью сил с составляющими , и интенсивностью моментов с составляющими . Возможна также нагрузка, сосредоточенная в отдельных точках. Для бесконечно малой части стержня (рис.2.3) составим дифференциальные уравнения равновесия.
Рис. 2.3
Из условий следуют уравнения:
Из условий получаем:
откуда, пренебрегая бесконечно малыми второго порядка, находим
Подставляя выражения в соответствующие дифференциальные уравнения, получаем
Интегрируя полученные шесть уравнений, находим выражения для внутренних усилий:
Постоянные интегрирования Сi (i =1,2,...,6) определяются из граничных условий для рассматриваемых внутренних усилий.
Поскольку дифференциальные уравнения выражают равновесие любого бесконечно малого элемента стержня, то удовлетворение им означает выполнение условий равновесия стержня в целом.
Дифференциальные зависимости используются для проверки результатов, полученных с помощью алгебраических уравнений равновесия. Они позволяют, например, по эпюре определить характер эпюры . В частности, на участках, где =0 ( =0), т.е. при соблюдении зависимостей
|
|
можно установить, что при Мz = const имеем Qy = 0(при Мy =const имеем Qz = 0). Переменная величина достигает экстремальных значений в точках, где Qy = 0(Qz = 0).
При определении внутренних усилий из уравнений равновесия целесообразно нагрузку на поверхности переносить в соответствующие точки на оси стержня с соблюдением условий статической эквивалентности. Полученная таким образом силовая схема является составной частью так называемой расчетной схемы (системы), когда брус представляется его осью.
Практикум
Примеры: 1. Построить эпюры поперечных сил и изгибающих моментов для балки (рис.2.4, а).
а б в
Рис. 2.4
Решение. Определяем реакции опор А и В:
∑МА = 20 – 10 ∙ 4 ∙ 2 – 30 ∙ 2 + RВ ∙ 6 = 0 ; RВ = 20 кН;
∑МВ = 20 – RА ∙ 6 + 10 ∙ 4 ∙ 4 + 30 ∙ 4 = 0; RА = 50 кН.
Проверка:
∑Y = 50 – 10 ∙ 4 – 30 + 20 = 0.
На 1 участке (0 ≤ х ≤ 2м):
Qy = 50 – 10 x (прямая с граничными значениями 50 кН при х = 0 и 30 кН при х = 2 м);
Мz = –20 + 50 x – 0,5 ∙ 10 x2 (парабола с граничными значениями –20 кН∙м при х = 0 и 60 кН∙м при х = 2 м).
На 2 участке (2 ≤ х ≤ 4 м):
Qy = 50 – 10 x – 30 (прямая с граничными значениями 0 при х = 2 м и –20кН при х = 4 м);
Мz = –20 + 50 x – 0,5 ∙ 10 x2 – 30 (х – 2) (парабола с граничными значениями 60 кН∙м при х = 2 м и 40 кН∙м при х = 4 м).
На 3 участке (4 ≤ х ≤ 6м):
Qy = 50 – 10 ∙ 4 – 30 = –20кН (прямая, параллельная оси х);
Мz = –20 + 50 x – 10 ∙ 4 (х –2) – 30 (х –2) = 120 – 20 х (прямая с граничными значениями 40 кН∙м при х = 4 м и 0 при х = 6 м).
|
|
Qy = –20 кН и Mz = 0 при x = 6 м отражают граничные условия на опоре В.
Эпюры Qy и Mz показаны на рис.2.4, б, в.
Пример 2.2. Построить эпюры N, Q и М для ломаного бруса (рис.2.5, а).
а б в г
Рис. 2.5
Решение. Брус имеет два участка. Первый участок – вертикальный элемент бруса (0 ≤ х 1≤ а). Условимся нижнюю его часть считать левой частью (отмечена крестиком). Внутренние усилия в сечении с абсциссой х 1 равны: N = 0, Q = F, M = Fx1. При x 1 = 0 М = 0, при х 1 = а М = Fа.
Второй участок − горизонтальный элемент бруса (0 ≤ х 2≤ b). В сечении с абсциссой х 2 внутренние усилия вычисляем из условий равновесия левой части: N = F, Q = 0, М = Fа. По полученным значениям строим эпюры N, Q и М (рис.2.5, б−г).