Построение эпюры материалов

Построение эпюры материалов выполняем с целью рационального конст- руирования продольной арматуры главной балки в соответствии с огибающими эпюрами изгибающих моментов и поперечных сил. Для этого находим изги- бающие моменты, воспринимаемые в расчетных сечениях, с фактически при- нятой арматурой и уточненных значениях параметров a и h 0. Поскольку в пролете и на опоре диаметры продольных стержней в рядах разные, то уточ- ненные расстояния от центра тяжести суммарной площади арматуры до растя- нутой грани вычислены по формуле: a = ΣAsi ai / ΣAsi .

Сечение в пролете с продольной арматурой 2Æ28A400 (рис. 14, б),

As = 1232 мм2; при b = bf; x = Rs As / (Rb b) = 350·1232 /(14,5·2947) = 10,09 мм< h ’=

=70 мм, тогда:

Mult = Rs As (h 0 – 0,5 x) = 350·1232 (708 – 0,5·10,09) = 303,1·106 Н·мм = 303,1 кН·м.

Сечение в пролете с продольной арматурой 2Æ28A400+2Æ25A400 (рис. 14, в), a= (1232·42 + 982·112) / (1232 + 982) = 73 мм; h 0 = h – a = = 750 – 73 =

=677 мм;

As = 2214 мм2; x = 350·2214 / (14,5·2947) = 18,13 мм < hf’= 70 мм, тогда:

Mult = 350·2214 (677 – 0,5·18,13) = 517,6·106 Н·мм = 517,6 кН·м.

Сечение в пролете с монтажной продольной арматурой в верхней зоне: 2Æ12 A400 (рис. 14, г), As = 226 мм2; x = 350·226 / (14,5·300) =18,18 мм,

Mult = 350 ·226(702 – 0,5·18,18) = 54,8 ·106 Н·мм = 54,8 кН·м.

Сечение у опоры В с арматурой в верхней зоне: 2Æ32A400 (рис. 14, д), As =1609 мм2; x = 350·1609 / (14,5·300) = 129,5 мм,

Мult =350·1609(702 – 0,5·129,5) = 358,9·106 Н·мм = 358,9 кН·м.

Рис. 14. К построению эпюры материалов главной балки:

а – огибающие эпюры М и Q и эпюра продольной арматуры; б... е – расчетные

Сечения для определения изгибающих моментов по фактически принятой арматуре

Сечение у опоры В с арматурой в верхней зоне: 2Æ32 A400+2Æ28А400 (рис. 14, е), a= (1609·48 + 1232·118) / (1609 + 1232) = 78,4 мм; h 0 = 750 –– 78,4 =

=671,6 мм; As =1609+1232= 2841 мм2; x= 355·2841/(14,5·300)=231,8 мм, ξ=x/h 0=

=231,8/671,6 = 0,345 < ξR = 0,531, тогда:

Мult =350·2841(671,6 – 0,5·228,6) = =554,2·106 Н·мм = 554,2 кН·м.

Пользуясь полученными значениями изгибающих моментов, графическим способом находим точки теоретического обрыва стержней и соответствующие им величины поперечных сил (рис. 14, а).

Вычисляем необходимую длину анкеровки обрываемых стержней для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающих моментов в соответствии с п. 3.46 [5]:

· для нижней арматуры в пролете Æ25 мм при Q = 159,4 кН и qsw= 207,9 кН/м; так как Q/ (2 qsw)=159,4·103/(2·207,9)=383,3 мм < h 0=708 мм, то длину анкеровки обрываемых стержней определяем по формуле (3.79)[5]:

w = Q / (2 qsw) + 5 d = 159,4·103 / (2·207,9) + 5·25 = 508 мм = 50,8 см;

· для верхней арматуры у опоры В Æ28 мм при Q = 149,2 кН соответствен- но получим w = 149,2·103 / (2·207,9) + 5·28 = 499 мм = 49,9 см.

1.4.5. Расчет на отрыв в местах примыкания второстепенных балок к главным

Расчет выполняем в соответствии с методикой п. 3.97 [11]. Расчетная схема для определения длины зоны отрыва представлена на рис. 15.