Потери ветряных двигателей разделяются на четыре группы.
1. Концевые потери, происходящие за счёт образования вихрей, сходя- щих с концов лопастей. Эти потери определяются на основании теории ин- дуктивного сопротивления. Часть этих потерь была учтена при выводе иде-
ального коэффициента использования энергии ветра
концевыхпотерьвыражаетсяформулой(8.4.1):
x i; неучтенная часть
⎡ ⎤
⎢ ⎥
⎢ ⎥
⎢ ⎛1 - e ⎞2 ⎥
⎢8
e ⎢
|
1 - e ⎢
⎢
1 +⎜
⎝
(1 +
⎟
Z ⎠ 1
e) iZ -
|
⎥
⎥
2 ⎥. (8.4.1)
⎞ ⎥
⎟ ⎥
⎢ 1 +⎜ = iZ ⎟ ⎥
|
⎜ ⎜
|
⎟⎟
|
2. Профильные потери, которые вызываются трением струй воздуха о
поверхность крыла и зависят только от профиля лопастей.
Мощность, поглощаемая профильным сопротивлением элементарных лопастей длиною dr, на радиусе r ветряка равна:
dT = iC
W, (8.4.2)
p p 2
где C p
– коэффициент профильного сопротивления, который для крыла бес-
конечного размаха равен C x, т.е.:
C p = C x.
C
Так как x
C y
= m, или C x
, то C p
= m C y
. Подставляя значение C p,
равное
m C y
и W = (V
- v 1)
1+ Zu
в уравнение (8.4.2), получим:
dT p
= ibC y
m dr r(V
|
|
)3(1 + z 2)
|
Подставляем значение ibC y
вания этого уравнения:
|
dTp =
4p rdre
2 r V - v 1)
1+ z 2
m.
z
(1+ e)(1- e)
Подставляем:
r = zV;
w
u +m
dr = V
w
dz;
zu @
z;
1- e
и отбрасываем в знаменателе m, как малую величину, по сравнению с
zu:
dT p
@4pr V
w2
e (1 - e)2
⎡
m⎢1+
⎣
z 2
(1 - e)
⎤
2 ⎥ dz.
⎦
Интегрируя в пределах от 0 до Z получим:
V 5 e (1- e)2 Z ⎡
z 2 ⎤
T @4pr
p w2
1+ e
òm⎢1+(1- e)2 ⎥ dz.
0 ⎣ ⎦
Профильные потери там, где уже кончилась лопасть, существуют в ви-
де сопротивления маха, каковое, таким образом, учитывается приблизитель-
но. В результате интегрирования получаем профильные потери всего ветря-
ка:
2 r V 3
4 e (1- e)3 V 2 ⎡
Z 3 ⎤
Tp @p R
1+ e
w2 R 2
2m¢⎢ Z + ⎥.
3(1- e)2
⎣ ⎦
где
m¢= C x
C y
есть средняя величина по всей лопасти.
Так как
4 e (1 - e)
1+ e
= x i и
V =1,то,подставляязначенияэтихвыраже-
w R Z
x i, получим окончатель-
нуюформулу профильных потерь в безразмерном значении:
T Tp
2m¢⎡1 - e
Z ⎤. (8.4.3)
|
|
|
|
p R x ⎣ ⎦
2 i
3. Потери на кручение струи за ветряком равны живой силе тангенци-
альных скоростей уходящей струи. Величину этих потерь получим, проин-
тегрировав живую силу от тангенциальных скоростей всех элементарных
струй в пределах от
R
r 0 до R, а именно:
u 2
Tm =ò(2p rdr r V)
2. (8.4.4)
r 0 2
Заменим в данном выражении u 2
его значением, которое равно
2 u 1,.
Так как на основании уравнений (8.2.2) и (8.1.21)
u 1 =
e 1 -m zu = e
1 -m zu,
V 1 + e
zu +m
1 + e ⎛ m
⎜1 +
z
⎞
⎟ zu
⎝ u ⎠
zu @
z
1 - e
и h=1 -m zu,
1 +m
zu
получим:
u @ e 1 - e h V,
1 z 1 + e
следовательно:
u 2 = 2 u 1
@4 e 1 - e h V,
1 + e 2 z
откуда:
V
u 2 =
x i h,
2 z
или
V R
u 2 =
2 Z
x i h. (8.4.5)
r
Подставляя значение u 2
в уравнение (8.4.4), получим:
R R 2
x2h2
T =òp rdr r V 3 i.
|
4 Z 2
Вынося постоянные за знак интеграла и заменив h некоторым его значением h1, средним для всего радиуса r, получим:
3 2 2 R
3 2 2
|
dr =p R 2 r V x i h1
|
ln R.
|
2 2 Z r 0
Поделив обе части этого равенства на мощность идеального ветряка:
i 2 i
получим отвлечённую величину потерь на кручение струи за ветряком:
xh2
T = i 1 ln
m 2 Z 2
R. (8.4.6)
r 0
4. Потери, происходящие вследствие неполного использования всей
ометаемой площади, учитываются отношением:
⎜ 0 ⎟.
⎝ R ⎠
Полезную мощность, развиваемую ветряком, получим, вычтя все поте-
ри из мощности идеального ветряка:
|
⎝
r 0⎞
R ⎠
- T j
- T p
- Tm.
Разделив на Ti
получим:
|
Ti R 2 Ti
- T p - Tm,
Ti Ti
откуда:
⎡
|
|
T = Ti ⎢1 -⎜
⎟ - T j
- T p
- Tm ⎥. (8.4.7)
⎝ R ⎠
Разделив правую и левую части этого уравнения на выражение энергии
, получим коэффициент использования энергии ветра реаль-
ного ветряка:
⎡
|
|
x=x i ⎢1 -⎜
⎟ - T j
- T p
- Tm ⎥. (8.4.8)
⎝ R ⎠
Так как, согласно уравнению (8.1.20),
x=x i h|, находим, что относи-
тельный коэффициент полезного действия h ветряка равен:
|
0
h=1 -
R 2
- T j
- T p
- Tm. (8.4.9)