Подбор сечения сквозной подкрановой части колонны начинается с определения усилий в ветвях колонны. Для каждой ветви принимается комбинация из продольной силы N и изгибающего момента М, догружающего соответствующую ветвь (см. рис. 8.3):
– для расчета подкрановой ветви
N 1= – 2468,1 кН и M 1 = – 1112,7 кН×м;
– для расчета наружной ветви
N 2 = – 2473,5 кН и M 2 = + 1589,4 кН×м.
Вычисляем наибольшие сжимающие усилия в ветвях колонны, величина которых ориентировочно определяется по формулам:
– в подкрановой ветви
Nв 1 = N 1/2 + M 1 / h о = 2468,1 / 2 + 1112,7 / 1,1 = 2245,6 кН;
– в наружной ветви
Nв 2 = N 2/2 + M 2/ h о = 2473,5 / 2 + 1589,4 / 1,1 = 2681,7 кН,
где h о = hн – z 0= 1250 – 150 = 1100 мм; z о = b 2/2 (предварительно принимается 100 – 200 мм).
При определении сжимающего усилия в ветвях принимаются абсолютные значения N и M.
Задаваясь значениями коэффициента устойчивости при центральном сжатии j в пределах 0,7 – 0,9, из условия устойчивости центрально-сжатого стержня определяем ориентировочно требуемые площади ветвей:
Aв 1 = Nв 1 /(jRyg c) = 2245,6 / (0,8 × 24 × 1) = 117 см2;
|
|
Aв 2 = Nв 2/(jRyg c) = 2681,7 / (0,8 × 24 × 1) = 139,7 см2.
По требуемым площадям из сортамента выбираем соответствующие двутавры и выписываем их геометрические характеристики. Необходимо стремиться к назначению одинаковых размеров сечения ветвей колонны по высоте.
Подкрановую ветвь принимаем из нормального двутавра
I 50Б2/ГОСТ 26020-83: Aв 1 = 102,8 см2; Iy 1 = 42390 см4; Ix 1 = 1873 см4;
ix 1= 4,27 см; iy 1 = 20,3 см; tf = 14 мм; tw = 9,2 мм; b 1 = 200 мм.
Наружную ветвь принимаем из широкополочного двутавра
I 50Ш1/ГОСТ 26020-83:. Aв 2= 145,7 см2; Iy 2 = 60930 см4; Ix 2 = 6762 см4;
ix 2 = 6,81 см; iy 2= 20,45 см; tf = 15 мм; t w = 11 мм; b 2 = 300 мм;
z о = b 2/2 = 300 / 2 = 150 мм.