Черт. 3.27. К примеру расчета 17

кН·м > M_s + M_sw = 17,3 + 9,88 = 27,18 кН·м, т.е. прочность наклонного сечения на действие изгибающего момента не обеспечена.

Добавляем на приопорном участке дополнительный каркас длиной l ₁ = 400 мм с поперечными стержнями Æ8 А400 шагом 200 мм. Тогда добавочное поперечное армирование, выраженное через D q_sw, равно

Н/мм,

а q_{sw 1} = q_sw + D q_sw = 29,4 + 71,7 = 101,1 Н/мм.

Проекция невыгоднейшего наклонного сечения равна

мм > l ₁ = 400 мм.

ЗначениеM_sw определяем по формуле (3.76)

M_sw = 0,5 q_{sw 1} c ² – 0,5D q_sw (c – l ₁)² = 0,5·101,1·502,5² - 0,5·71,7 (502,5 - 400)² = 13,14·10⁶ Н·м = 13,14 кН·м.

l_y + c = 0,05 + 0,50 = 0,55 м.

M = 55·0,55 – 12·0,55² / 2 = 26,77 кН·м < M_s + M_sw = 17,3 + 13,14 = 30,44 кН·м, т.е. прочность наклонного сечения обеспечена.

РАСЧЕТ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ