Основные параметры операции осевой обработки

Инстру- мент	П а р а м е т р ы
D	Z_u	L	JT	R_a	t	S	h_з	T	n	V	τ₀	Ρ₀	Μ_к	Ν_е
мм	-	мм	-	мкм	мм	мм/об	мм	мин	1/мин	м/ мин	мин	кГ	кГм	кВт

cверло							0,2	0,5			9,27	2,44		6,5	0,82
зенкер	25,5				12,5	0,75	0,4	0,6			13,9	0,78	46,4	0,85	0,15
развертка					6,3	0,25	1,1	0,3			3,6	1,42		1,2	0,054

3.8. Назначение подач S.

3.8.1 Сверление Ø 24 Н14.

Согласно с.266 /1/ условия сверления (рис.3.1) определяют 2-ю группу подач. Поэтому для 2-й группы подач по табл.64 /1/ с.267 выбираем табличную подачу

S_T1 = 0,33 мм/об.

Поправочные коэффициенты K_i, (i = 1-5) для корректировки S_T1 выбираем из табл.65 /1/ с.267 и записываем в табл.3.2.

Таблица 3. 2

Поправочные коэффициенты K_i и K_sj на подачи

Усл. обработки Длина отверст. Жесткость Материал ин-та Вид отверстия Материал заготовки K_sj

Ин. \ К_i KI K2 K3 K4 K5 K_s

Сверло I I I I 0,75 0,75

Зенкер I I I I 0,32 0,32

Развертка I I I I I 1,0

3.8.2. Зенкерование Ø 25,5 Н12.

Согласно с.276 /1/ условия зенкерования определяют 2-ю группу подач. Поэтому для 2-й группы по табл.73 /1/ с.276 выбираем табличную подачу

S_T2 = 1,5 мм/об.

Поправочные коэффициенты K_i, (i = 1-5) для корректировки S_T2 выбираем из табл.73 /1/ с.277 и заносим в табл.3.2.

3.8.3 Развертывание Ø 26 Н9.

Согласно с.285 /1/ условия развертывания определяют 1-ю группу подач. Поэтому для 1-й группы из табл.86 /1/ с.285 выбираем рекомендуемую табличную подачу

S_T3 = 1,2 мм/об.

Поправочные коэффициенты K_i для корректировки S_T3 выбираем из табл.86 /1/ с.285 и заносим в табл.3.2.

Подсчитаем соответствующие полные поправочные коэффициенты K_sj и занесем их в последнюю графу табл.3.2.

Найдем значения скорректированных подач.

S₁ = S_T1 · K_S1 = 0,33 · 0,75 = 0,25 мм/об.

S₂ = 1,5 · 0,32 = 0,48 мм/об.

S₃ = 1,2 · 1,0 = 1,2 мм/об.

Выполним корректировку рассчитанных подач по набору подач S_ст станка. Определим знаменатель геометрического ряда подач станка

φ_s=

Рассчитанные стандартные значения подач приведены в таблице 3.3.

Таблица 3.3.

Ряды подач S и частот n сверлильного станка 2Н135

S 0,100 0,200 0,400 0,790 1,56 -

0,141 0,280 0,560 1,100 - -

n

Согласно табл.3.3 рассчитанные подачи корректируются до следующих станочных значений

S₁ = 0,25 Þ 0,2 мм/об.;

S₂= 0,48 Þ 0,4 мм/об.;

S₃ = 1,2 Þ 1,1 мм/об.

Полученные значения подач S_j заносим в табл.3.1.

3.9. Выбор стойкости инструментов Т.

Рекомендуемые значения допустимого износа h_з и стойкости Т осевых инструментов выбираем соответственно из табл.19 /1/ с.228 и табл.20 /1/ с.229 и заносим в сводную табл. 3.1.

3.10. Назначение скоростей резания V.

3.10.1. Сверление Ø 24.

Согласно табл.68 /1/ с.271 для условий сверления (рис.3.1, табл.3.1) рекомендуется табличная скорость резания

V_T1 = 12 м/мин.

Поправочные коэффициенты К_i, (i = 1-7) на V_T1 выбираем из табл.69 /1/ с.272 и заносим в табл.3.4.

Таблица 3. 4

Поправочные коэффициенты K_i и K_vj на скорость резания

Условия обработки Матер. заготовки Матер. инструмен. Вид отвер. СОЖ Стойкость Длина отв. Корка К_vj

ин. \ К_i KI K2 K3 K4 K5 K6 K7 K_v

Сверло I I 0,9 I I I I 0,9

Зенкер I I I I I I I 1,0

Развертка 2,5 I I I I I I 2,5

3.10.2. Зенкерование Ø 25,5.

Согласно табл.80 /1/ с.280 для условий зенкерования (рис.3.1, табл.3.1) рекомендуется табличная скорость резания

V_T2= 18 м/мин.

Поправочные коэффициенты К_i на V_T2 выбираем из табл.8.1 /1/, с.281 и заносим в табл.3.4.

3.10.3 Развертывание Ø 26.

Для условий развертывания (табл.3.1,рис.3.1) табл.93 /1/, с.288 рекомендует табличную скорость

V_T3= 1,6 м/мин.

Поправочные коэффициенты К_i на V_T3 выбираем из табл.94 /1/, с.289 и заносим в табл. 3.4.

Определяем полные поправочные коэффициенты К_vj и заносим их в последнюю графу табл. 3.4.

Найдем значения скорректированных скоростей резания

V₁ = V_T1· K_v1 = 12· 0,9 = 10,8 м/мин.;

V₂ = 18 · 1,0 = 18 м/мин.;

V₃ = 1,6 · 2,5 = 4 м/мин.

3.11 Расчет частоты вращения инструмента n.

Для осевой обработки

n = 10³ V/ (pD), 1/мин,

где D – диаметр инструмента, мм.

Расчетные значения n должны быть скорректированы по n_ст.

Рассчитаем знаменатель геометрического ряда частот вращения шпинделя־

φ_n=

Стандартный ряд n_cтдля этих условий приведен в табл. 3.3.

Выполним расчет и корректировку частот вращения для каждого инструмента.

n₁ = 318,5 · = 143 Þ 123 I/мин.;

n₂= 318,5 · = 225 Þ 173 I/мин.;

n₃= 318,5 · =49 Þ 44 I/мин.

Рассчитаем фактические скорости резания

V₁= 0,00314 · 24 · 123 = 9,27 м/мин.;

V₂= 0,00314 · 25,5 · 173 = 13,9 м/мин.;

V₃= 0,00314 · 26 · 44 = 3,6 м/мин.

Выбранные значения n_cт и соответствующие им V_j заносим в

в табл. 3.1.

3.12 Расчет основного времени t₀.

Формулы для расчета t₀ при различных видах осевой обработки приведены на с. 611 /5/.

τ₀=

Значения величин врезания L₁ и перебега L₂ приведены в табл.3 /5/, с.620. В нашем случае согласно табл.3.1. и рис.3.1, получим

t₀₁ = = 2,44 мин.;

t₀₂ = = 0,78 мин.;

t₀₃ = = 1,42 мин.

Значения t_0jзаносим в табл. 3.1.

3.13. Расчет осевого усилия Р₀

3.13.1 Сверление Ø 24.

Согласно с.277 /2/

Р₀₁ = С_р D^qS^уК_р

Согласно табл.32 /2/, с.281

С_р = 143; q = 1,0; у= 0,7

Согласно табл.9 /2/, с.264

К_р=К_мр=

окончательно имеем

Р₀₁ = 143 · 24^1,0 · 0,2^0,7 · 0,85 = 946 кГ.

3.13.2 Зенкерование Ø 25,5.

Согласно с.277 /2/ Р₀₂ = С_р t^х S^y Кр

Согласно табл.32 /2/, с.281

Р₀₂ = 140 · 0,75^1,2 · 0,4^0,65 · 0,85 = 46,4 кГ

3.13.3. Развертывание Ø 26.

По аналогии с зенкерованием

Р₀₃ = 140 · 0,25^1,2 · 1,1^0,65 · 0,85 = 24 кГ

3.14 Расчет крутящего момента М_к.

3.14.1. Сверление Ø 24.

Согласно с.277 /2/ М_к1 = С_м D^q S^у К_м.

Согласно табл.32 /2/, с.281

М_к1 = 0,041 · 24^2,0 · 0,2^0,7 · 0,85 = 6,5 кГм.

3.14.2. Зенкерование Ø 25,5.

Согласно с.277 /2/

М_к2 = С_м D^qt^х S^у К_м

Согласно табл.32 /2/, с.281

М_к2 = 0,106 · 25,5^1,0 · 0,75^0,9 · 0,4^0,8 · 0,85 = 0,85 кГм.

3.14.3. Развертывание Ø 26.

Ввиду отсутствия эмпирической зависимости для М_к3 составим приближенное выражение, используя формулу Р_z при точении

М_к3

где z – число зубьев развертки, z = 8.

Согласно табл. 22 /2/, с.273

С_р = 204; х = 1,0; у = 0,75

окончательно получим

М_кз

3.15. Расчет мощности резания.

Согласно с.280 /2/ эффективная мощность резания

N_e = М_к · n/975, кВт.

Последовательно определим значения N_ej для каждого инструмента

N_{e1 =} = 0,82 кВт < 4 кВт = N_cт.

N_e2 = = 0,15

N_e3 = = 0,084

Полученные значения Р_0j, M_kj и N_ej заносим в табл.3.1.

4. НАЗНАЧЕНИЕ РЕЖИМОВ РЕЗАНИЯ ДЛЯ ФРЕЗЕРНЫХ

Понравилась статья? Добавь ее в закладку (CTRL+D) и не забудь поделиться с друзьями:

1 2 3 4 5 6 7

500-летие Реформации

Рыночное равновесие спроса и предложения. Равновесная цена

Эластичность предложения

Виды юридических лиц

Субъект, объект, объективная, субъективная стороны правонарушения

Соотношение законности и правопорядка

Самый сильный аргумент, почему эволюция человека не могла быть

Усл. обработки	Длина отверст.	Жесткость	Материал ин-та	Вид отверстия	Материал заготовки	K_sj
Ин. \ К_i	KI	K2	K3	K4	K5	K_s
Сверло	I	I	I	I	0,75	0,75
Зенкер	I	I	I	I	0,32	0,32
Развертка	I	I	I	I	I	1,0

Условия обработки	Матер. заготовки	Матер. инструмен.	Вид отвер.	СОЖ	Стойкость	Длина отв.	Корка	К_vj
ин. \ К_i	KI	K2	K3	K4	K5	K6	K7	K_v
Сверло	I	I	0,9	I	I	I	I	0,9
Зенкер	I	I	I	I	I	I	I	1,0
Развертка	2,5	I	I	I	I	I	I	2,5