, °С | ||||||||||
,Ом∙м | 1,62 | 1,75 | 1,86 | 2,0 | 2,2 | 2,24 | 2,3 | 2,34 | 2,37 | 2,44 |
Таблица П.17. Коэффициенты теплопроводности изоляции проводов , межвитковой среды и межслоевых прокладок , Вт/м∙К
Коэффициент | Без пропитки | С пропиткой лаком | Материал изоляции |
0,06-0,07 0,08-0,09 0,10-0,15 0,20-0,25 | 0,11-0,12 0,13-0,15 0,15-0,20 0,25-0,30 | ПБО, ПБД, ПЭЛ ПЭВ, ПЭВТЛ, ПЭТВ, ПСД | |
0,02-0,03 | 0,15-0,30 | Тонкие слои воздуха | |
0,07-0,13 | 0,11-0,18 | Бумажные прокладки |
3,4 = 2:1
h =1:1 4:1
3,0
6:1 12:1
7:1 16:1
2,6
20:1
2,2
1,8
8:1
1,4
1,0
0 100 200 300 400 500 600
Рис. П.1. Зависимость коэффициента поверхностного эффекта для прямоугольных проводников из немагнитного материала с различным соотношением от параметра , где ‑ соответственно высота и толщина поперечного сечения проводника, м; ‑ частота переменного тока, Гц; ‑ активное сопротивление постоянному току прямоугольного проводника длиной =100 м, Ом
1,0
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5 10 d
0,4 100
0,3
0,2
|
|
0,1
0 100 300 500 700 d, мм
Рис. П.2. Зависимость коэффициента близости от расстояния между параллельными шинами прямоугольного сечения, расположенными в параллельных плоскостях [1]
1,4
10 100 d 10
1,2
1,0
0 200 400 600 800 d, см
Рис. П.3. Зависимость коэффициента близости от расстояния между параллельными шинами прямоугольного сечения, расположенными в одной плоскости [1]
°С
1 2 3 4 5 6
0 1∙1016 2∙1016 3∙1016 4∙1016 , А2∙с/м4
Рис. П.4. Кривые адиабатического нагрева проводниковых материалов [7]: 1 – железа; 2 – стали; 3 – латуни; 4 – алюминия; 5 – серебра; 6 - меди
Р, Вт/кг
4,0
3,5 1412
3,0 1511
2,5 1513
2,0
1,5
1,0
0,5
0 0,25 0,5 0,75 1,0 1,25 1,5 В, Тл
Рис. П.5. Зависимость удельных потерь от магнитной индукции для горячекатаной трансформаторной стали толщиной 0,35 мм ( 50 Гц)
Р, Вт/кг
4,5 1411
4,0 1412
3,5 1511
3,0 1513
2,5
2,0
1,5
1,0
0,5
0 0,25 0,5 0,75 1,0 1,25 1,5 В, Тл
Рис. П.6. Зависимость удельных потерь от магнитной индукции для горячекатаной трансформаторной стали толщиной 0,5 мм ( 50 Гц) [1]
°С
2
0 1∙1015 , А2∙с/м4
Рис. П.7. Кривые адиабатического нагрева реостатных материалов [2]: 1 – чугуна; 2 – нихрома; 3 – константана
, с
с
с
с
с
3 с
с
с
1 с
с
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5
Рис. П.8. Зависимости фиктивного времени короткого замыкания от параметра для различных продолжительностей короткого замыкания [7], где – величина первого пика тока короткого замыкания, А; – установившееся значение тока короткого замыкания, А; – действительное время короткого замыкания
|
|
0,8
0,6
0,4
0,2
0 0,4 0,8 1,2 1,6
Рис. П.9. График функции
2 1
1,2
3
1,0
5 b
0,8
6 h
0,6
7 a l
0,4
0,2 l a h
8 b
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6
Рис. П.10. Значение коэффициента формы для параллельных шин при различных соотношениях их ширины и высоты: 1 – h/b =0; 2 – b/h =5; 3 – b/h=2; 4 – b/h =1; 5 – b/h =0,5; 6 – b/h =0,25; 7 – b/h =0,1; 8 – b/h =0
В, Тл
2,4
2,0
1,6
1,2
0,8
0,4
0 0,05 0,1 0,2 0,4 1 2 3 5 7 10 20 30 60 100 Н, 102 А/м
Рис. П.11.1. Кривые намагничивания магнитно-мягких материалов: 1 – стали электротехнической нелегированной отожженной; 2 – стали углеродистой качественной конструкционной марки 10 отожженной; 3 – стали углеродистой качественной конструкционной марки 20 отожженной; 4 – стали электротехнической тонколистовой марки 1511; 5 – стали электротехнической тонколистовой марки 3413
В, Тл
2,4
2,0
1,6
1,2
6 9
0,8
0,4
0 0,05 0,1 0,2 0,4 1 2 3 5 7 10 20 30 60 100 Н, 102 А/м
Рис. П.11.2. Кривые намагничивания магнитно-мягких материалов: 6 – чугуна ковкого отожженного; 7 – сплава прецизионного марки 79НМ; 8 – сплава прецизионного марки 50Н; 9 – сплава прецизионного марки 50НХС; 10 – сплава прецизионного марки 49КФ
В, Тл l к/ h к
1,1 11
0,9 9
0,7 7
0,5 5
0,3 3
1 2
0,1 1
1 2 3 5 7 10 20 30 60 100 Пк, 102 . А0,5/м
Рис. П.12. Зависимости параметров электромагнитов от конструктивного показателя: 1 – индукция в рабочем зазоре броневого электромагнита с плоским стопом; 2 – индукция в рабочем зазоре клапанного электромагнита; 3 – отношение длины катушки к ее толщине в броневом электромагните с плоским стопом
Призмы
m ф Цилиндр
b/a = 10 6 4 2 1
0 0,4 0,8 1,2 1,6 l пос/ p пос
Рис. П.13. Значения проницаемости формы m ф намагниченных стержней в зависимости от отношения длины l пос к периметру p пос для цилиндра и призм при различных соотношениях сторон поперечного сечения
Нс, кА/м
4,0
3,2
2,4
1,6
0,8
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 С, %
Рис. П.14. Кривая зависимости коэрцитивной силы Нс от содержания углерода С в процентах для углеродистых сталей
, Гн/м
= 2 3 4 6 10 15
2,4
2,0
1,2 z
0,8
d
0 1 2 3 4 6 8 10 12 14 16 18 20
Рис. П.15. Кривые удельной магнитной проводимости с боковых поверхностей цилиндров в зависимости от отношения при различных значениях
, Гн/м
m =1,5
0,3
0,2
0,1
0 1 2 3 4 n
Рис. П.16. Графики для определения удельной магнитной проводимости между параллельными гранями призм, обращенными в противоположные стороны
м/Гн