В зависимости от температуры

, °С
,Ом∙м	1,62	1,75	1,86	2,0	2,2	2,24	2,3	2,34	2,37	2,44

Таблица П.17. Коэффициенты теплопроводности изоляции проводов , межвитковой среды и межслоевых прокладок , Вт/м∙К

Коэффициент	Без пропитки	С пропиткой лаком	Материал изоляции
	0,06-0,07 0,08-0,09 0,10-0,15 0,20-0,25	0,11-0,12 0,13-0,15 0,15-0,20 0,25-0,30	ПБО, ПБД, ПЭЛ ПЭВ, ПЭВТЛ, ПЭТВ, ПСД
	0,02-0,03	0,15-0,30	Тонкие слои воздуха
	0,07-0,13	0,11-0,18	Бумажные прокладки

3,4 = 2:1

h =1:1 4:1

3,0

6:1 12:1

7:1 16:1

2,6

20:1

2,2

1,8

8:1

1,4

1,0

0 100 200 300 400 500 600

Рис. П.1. Зависимость коэффициента поверхностного эф­фек­та для прямоугольных проводников из немагнитного ма­те­риа­ла с различным соотношением от параметра , где ‑ соответственно высота и толщина по­пе­реч­ного сечения проводника, м; ‑ частота переменного то­ка, Гц; ‑ активное сопротивление постоянному току пря­моугольного проводника длиной =100 м, Ом

1,0

0,9

0,8

0,7

0,6

0,5 10 d

0,4 100

0,3

0,2

0,1

0 100 300 500 700 d, мм

Рис. П.2. Зависимость коэффициента близости от рас­стоя­ния между параллельными шинами пря­мо­уголь­но­го сечения, рас­по­ло­женными в параллельных пло­ско­стях [1]

1,4

10 100 d 10

1,2

1,0

0 200 400 600 800 d, см

Рис. П.3. Зависимость коэффициента близости от рас­стоя­ния меж­ду параллельными шинами прямоугольного се­чения, рас­по­ло­женными в одной плоскости [1]

°С

1 2 3 4 5 6

0 1∙10¹⁶ 2∙10¹⁶ 3∙10¹⁶ 4∙10¹⁶ , А²∙с/м⁴

Рис. П.4. Кривые адиабатического нагрева проводниковых ма­те­риа­лов [7]: 1 – железа; 2 – стали; 3 – латуни; 4 – алюминия; 5 – се­реб­ра; 6 - меди

Р, Вт/кг

4,0

3,5 1412

3,0 1511

2,5 1513

2,0

1,5

1,0

0,5

0 0,25 0,5 0,75 1,0 1,25 1,5 В, Тл

Рис. П.5. Зависимость удельных потерь от маг­нитной ин­дук­ции для горячекатаной тран­сфор­маторной стали толщиной 0,35 мм ( 50 Гц)

Р, Вт/кг

4,5 1411

4,0 1412

3,5 1511

3,0 1513

2,5

2,0

1,5

1,0

0,5

0 0,25 0,5 0,75 1,0 1,25 1,5 В, Тл

Рис. П.6. Зависимость удельных потерь от маг­нитной ин­дук­ции для горячекатаной транс­фор­маторной стали тол­щи­ной 0,5 мм ( 50 Гц) [1]

°С

2

0 1∙10¹⁵ , А²∙с/м⁴

Рис. П.7. Кривые адиабатического нагрева реос­тат­ных материалов [2]: 1 – чугуна; 2 – нихрома; 3 – константана

, с

с

с

с

с

3 с

с

с

1 с

с

0,5 1,0 1,5 2,0 2,5

Рис. П.8. Зависимости фиктивного времени короткого за­мыкания от параметра для различных про­должительностей короткого замыкания [7], где – ве­личина первого пика тока короткого замыкания, А; – установившееся значение тока короткого за­мы­ка­ния, А; – действительное время короткого замыкания

0,8

0,6

0,4

0,2

0 0,4 0,8 1,2 1,6

Рис. П.9. График функции

2 1

1,2

3

1,0

5 b

0,8

6 h

0,6

7 a l

0,4

0,2 l a h

8 b

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6

Рис. П.10. Значение коэффициента формы для па­рал­лельных шин при различных соотношениях их ши­ри­ны и высоты: 1 – h/b =0; 2 – b/h =5; 3 – b/h=2; 4 – b/h =1; 5 – b/h =0,5; 6 – b/h =0,25; 7 – b/h =0,1; 8 – b/h =0

В, Тл

2,4

2,0

1,6

1,2

0,8

0,4

0 0,05 0,1 0,2 0,4 1 2 3 5 7 10 20 30 60 100 Н, 10² А/м

Рис. П.11.1. Кривые намагничивания магнитно-мягких ма­те­риа­лов: 1 – стали электротехнической нелегированной отожженной; 2 – ста­ли углеродистой качественной конструкционной марки 10 отож­женной; 3 – стали углеродистой качественной кон­струк­ци­он­ной марки 20 отожженной; 4 – стали электротехнической тон­ко­лис­то­вой марки 1511; 5 – стали электротехнической тон­ко­лис­то­вой мар­ки 3413

В, Тл

2,4

2,0

1,6

1,2

6 9

0,8

0,4

0 0,05 0,1 0,2 0,4 1 2 3 5 7 10 20 30 60 100 Н, 10² А/м

Рис. П.11.2. Кривые намагничивания магнитно-мягких материалов: 6 – чу­гуна ковкого отожженного; 7 – сплава прецизионного марки 79НМ; 8 – сплава прецизионного марки 50Н; 9 – сплава пре­ци­зион­но­го марки 50НХС; 10 – сплава прецизионного марки 49КФ

В, Тл l _к/ h _к

1,1 11

0,9 9

0,7 7

0,5 5

0,3 3

1 2

0,1 1

1 2 3 5 7 10 20 30 60 100 П_к, 10^{2 .} А^0,5/м

Рис. П.12. Зависимости параметров электромагнитов от кон­структивного показателя: 1 – индукция в рабочем за­зо­ре броневого электромагнита с плоским стопом; 2 – ин­дукция в рабочем зазоре клапанного электромагнита; 3 – отношение длины катушки к ее толщине в броневом элек­тромагните с плоским стопом

Призмы

m _ф Цилиндр

b/a = 10 6 4 2 1

0 0,4 0,8 1,2 1,6 l _пос/ p _пос

Рис. П.13. Значения проницаемости формы m _ф на­маг­ни­ченных стержней в зависимости от отношения дли­ны l _пос к периметру p _пос для цилиндра и призм при различных соотношениях сторон поперечного се­чения

Н_с, кА/м

4,0

3,2

2,4

1,6

0,8

0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 С, %

Рис. П.14. Кривая зависимости коэрцитивной силы Н_с от содержания углерода С в процентах для угле­ро­дистых сталей

, Гн/м

= 2 3 4 6 10 15

2,4

2,0

1,2 z

0,8

d

0 1 2 3 4 6 8 10 12 14 16 18 20

Рис. П.15. Кривые удельной магнитной проводимости с боковых по­верхностей цилиндров в зависимости от отношения при раз­личных значениях

, Гн/м

m =1,5

0,3

0,2

0,1

0 1 2 3 4 n

Рис. П.16. Графики для определения удельной маг­нитной проводимости между параллельными гра­нями призм, об­ра­щен­ны­ми в про­ти­во­по­лож­ные стороны

м/Гн