Токи короткого замыкания рассчитывают для тех точек сети, при коротком замыкании в которых аппараты и токоведущие части будут находиться в наиболее тяжелых условиях. Для вычисления токов короткого замыкания составляют расчетную схему, на которую наносят все данные, необходимые для расчета, и точки, в которых следует определить токи короткого замыкания.
По расчетной схеме составляют схему замещения, в которой все элементы представляют в виде индуктивных и активных сопротивлений, выраженных в относительных единицах или Омах. При расчете токов короткого замыкания в установках напряжением свыше 1000 В обычно пользуются системой относительных единиц, а в установках напряжением до 1000 В сопротивления выражают в Омах.
Расчет токов короткого замыкания в установках напряжением свыше 1000 В в относительных единицах. При использовании системы относительных единиц все расчетные данные приводят к базисным напряжению и мощности. За базисное напряжение Uб принимают одно из следующих значений: 3,15; 6,3; 10,5; 21; 37; 115; 230 кВ. За базисную мощность Sб принимают мощность системы, суммарную мощность генераторов электростанции, трансформаторов подстанции или удобное для расчета значение, кратное 10 (10, 100, 1000 МВА).
|
|
Для определения суммарного базисного сопротивления до точки короткого замыкания находят базисные сопротивления элементов СЭС.
Формулы расчета базисного сопротивления для системы (звездочка в нижнем индексе указывает, что сопротивление выражено в относительных единицах):
а) если задана мощность короткого замыкания системы Sкс;
б) если задана номинальная мощность трансформаторов системы,
где х, — индуктивное сопротивление трансформаторов в относительных единицах; U К% — напряжение короткого замыкания трансформатора, %.
Формулы расчета базисного сопротивления для трансформатора:
а) при Sн.т> 630 кВА базисное сопротивление х*бт определяется по формуле (10.4);
Рис. 10.3. Расчетные кривые для определения тока трехфазного короткого замыкания при питании сети от турбогенератора с АРВ
При коротких замыканиях в удаленных от электростанций сетях принимается допущение, что напряжение в питающей сети остается неизменным. Тогда, согласно выражению (10.1), периодическая составляющая тока Iп0 остается неизменной в течение всего процесса короткого замыкания. При таком допущении получается, что установившийся ток короткого замыкания /тс равен начальному значению Iп0, т.е. сверхпереходному току короткого замыкания Ik:
В большинстве случаев при расчетах токов короткого замыкания в СЭС пользуются приведенными выше формулами.
|
|
Если точка короткого замыкания находится вблизи источника питания рассматриваемой сети, применяют другой метод определения тока короткого замыкания — по расчетным кривым. Расчетные кривые представляют собой графические зависимости кратности периодической составляющей тока короткого замыкания кt 236
от расчетного сопротивления храсч для того или иного периода времени, отсчитываемого от начала возникновения короткого замыкания (рис. 10.3). Указанные кривые строят для одного турбогенератора или гидрогенератора с автоматическим регулятором возбуждения (АРВ). Если считать, что генераторы системы однотипны и сопротивления линий (от генераторов до точки короткого замыкания) одинаковы, то данные кривые можно использовать для расчета периодической составляющей тока короткого замыкания в точках, находящихся вблизи источника питания.
Расчетное сопротивление храсч представляет собой результирующее сопротивление схемы замещения, отнесенное к суммарной номинальной мощности источника питания:
где х*б — базисное сопротивление, равное сверхпереходному со " 8^ — суммарная номинальная мощность источников питания.
Если при расчете принимается
При использовании расчетных кривых периодическую составляющую тока короткого замыкания определяют по формуле
где IнЕ — суммарный ток источников питания; 11п — напряжение ступени, для которой рассматривается короткое замыкание.
Мощность короткого замыкания пропорциональна току короткого замыкания, следовательно,
Расчет токов короткого замыкания в установках напряжением до 1000 В. Особенность расчета токов короткого замыкания в установках напряжением до 1000 В заключается в том, что кроме индуктивных учитываются и активные сопротивления цепи короткого замыкания (воздушных и кабельных линий, обмоток силовых трансформаторов, трансформаторов тока, шин, коммутационной аппаратуры). При расчетах, согласно ПЭУ и СН 174-75, следует исходить из следующих условий:
напряжение трансформатора неизменно и мощность системы не ограничена, т.е. хс = 0 (это условие выполняется, если мощность системы примерно в 50 раз больше мощности трансформатора);
по режиму короткого замыкания в сетях до 1000 В должны проверяться лишь элементы, указанные в ПУЭ, т.е. распределительные щиты, силовые шкафы и токопроводы;
по термической стойкости к токам короткого замыкания не проверяются элементы, защищаемые плавкими предохранителями, если время их перегорания менее 0,01 с. При такой быстроте
отключения цепи ток короткого замыкания не успевает достигнуть амплитудного значения и, следовательно, действие будет оказывать лишь то значение тока, при котором предохранитель сработал.
Индуктивное сопротивление воздушных и кабельных линий длиной l, км, рассчитывают по формулам:
где х0 вл, х0 кл — удельные сопротивления воздушной и кабельной линий, кОм/км, х0 вл = 400 кОм/км, х0 кл = 80 кОм/км. Активное сопротивление воздушных и кабельных линий
где у — удельная проводимость металла жил, См/м; Р — площадь сечения жил, мм2.
Относительное активное сопротивление трансформаторов
ат = Д/>КА,Т, (10.20)
где,УНЛ. — номинальная мощность трансформатора, кВ А.
Относительное индуктивное сопротивление трансформаторов
Значения сопротивлений обмоток трансформаторов тока, шин, контактов аппаратов, катушек автоматических выключателей, проводов и кабелей приведены в табл. 10.1 — 10.5.
Если сопротивления цепи короткого замыкания заданы в относительных единицах, то выразить.эти относительные сопротивления в миллиомах можно по формулам:
где х., г» — относительные индуктивное и активное сопротивления элемента цепи; 1/„ — номинальное напряжение элемента, кВ; |5"н — номинальная мощность элемента, кВА. Ток трехфазного короткого замыкания, кА,
|
|
где х%, гг — суммарные индуктивное и активное сопротивления всех элементов цепи.
Таблица 10.1. Сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока
Коэффициент трансформации | Сопротивление, мОм | Коэффициент трансформации | Сопротивление, мОм | ||
индуктивное | активное | индуктивное | активное | ||
20/5 40/5 75/5 | 67 17 4,8 | 42 11 | 150/5 300/5 500/5 | 1,2 0,3 0,07 | 0,75 0,2 0,05 |
Таблица 10.2. Сопротивления плоских шин
Сопротивление, мОм/м | ||||||
индуктивное медных и алюминиевых шин | ||||||
активное при | при среднегеометрическом расстоянии | |||||
Размеры | температуре 65°С | между фазами а, мм | ||||
шин, мм | алюми- | |||||
медных шин | ниевых шин | |||||
25x3 | 0,268 | 0,475 | 0,179 | 0,2 | 0,295 | 0,244 |
30x3 | 0,223 | 0,394 | 0,163 | 0,189 | 0,206 | 0,235 |
30x4 | 0,167 | 0,296 | 0,163 | 0,189 | 0,206 | 0,235 |
40x4 | 0,125 | 0,222 | 0,145 | 0,17 | 0,189 | 0,214 |
40x5 | 0,1 | 0,177 | 0,145 | 0,17 | 0,189 | 0,214 |
50x5 | 0,08 | 0,142 | 0,137 | 0,156 | 0,18 | 0,2 |
50x6 | 0,067 | 0,118 | 0,137 | 0,156 | 0,18 | 0,2 |
60x6 | 0,056 | 0,099 | 0,119 | 0,145 | 0,163 | 0,189 |
60x8 | 0,042 | 0,074 | 0,119 | 0,145 | 0,163 | 0,189 |
80x8 | 0,031 | 0,055 | 0,102 | 0,126 | 0,145 | 0,17 |
80x10 | 0,025 | 0,044 | 0,102 | 0,126 | 0,145 | 0,17 |
100x10 | 0,02 | 0,035 | 0,09 | 0,113 | 0,138 | 0,157 |
Таблица 10.3. Ориентировочные значения переходных сопротивлений контактов аппаратов, мОм
Номи- | Автома- | Номи- | Автома- | ||||
нальный ток ап- | тический | Рубил ь- | Разъедини- | нальный ток ап- | тический | Рубильник | Разъедини- |
парата, | выклю- | тель | парата, | выклю- | тель | ||
А | чатель | А | чатель | ||||
1,3 | — | — | 0,25 | 0,15 | 0,15 | ||
0,75 | 0,5 | — | __ | 0,08 | 0,08 | ||
0,6 | 0,4 | — | __ | __ | 0,02 | ||
0,4 | 0,2 | 0,2 |
Таблица 10.4. Сопротивления катушек максимального тока автоматических выключателей
Номинальный ток катушки, А | Сопротивление, мОм | Номинальный ток катушки, А | Сопротивление, мОм | ||
индуктивное | активное при температуре 65°С | индуктивное | активное при температуре 65°С | ||
50 70 100 140 | 2,7 1,3 0,86 0,55 | 5,5 2,35 1,3 0,74 | 200 400 600 | 0,28 0,1 0,094 | 0,36 0,15 0,12 |
Таблица 10.5. Сопротивления проводов и кабелей с алюминиевыми жилами (при напряжении до 500 В)
|
|
Площадь сечения, мм2 | Сопротивление, мОм/км | Площадь сечения, мм2 | Сопротивление, мОм/км | ||||
активное | индуктивное | активное | индуктивное | ||||
Провода, положенные открыто | Провода в трубах и кабели | Провода, положенные открыто | Провода в трубах и кабели | ||||
1,5 2,5 4 6 10 16 25 35 | 22,05 13,3 8,3 5,55 3,32 2,07 1,33 0,95 | 0,33 0,32 0,31 0,29 0,27 0,26 | 0,11 0,09 0,1 0,09 0,07 0,07 0,07 0,06 | 50 70 95 120 150 185 240 300 | 0,66 0,47 0,35 0,28 0,22 0,18 0,14 0,11 | 0,25 0,24 0,23 0,22 0,21 0,21 0,20 0,19 | 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06 0,06 |
Ударный ток короткого замыкания, кА, рассчитывают по формуле (10.11).
При мощности трансформаторов S НТ = 630... 1000 кВ А приближенно принимают Ку = 1,3, при
Sнл .= 100...400 кВ А. Ку= 1,2, а для удаленных точек сети Ку= 1.
Учет влияния электродвигателей при расчетах токов короткого замыкания. Согласно ПУЭ, при расчетах токов короткого замыкания учитывают влияние асинхронных и синхронных двигателей, присоединенных непосредственно в месте короткого замыкания. Электродвигатели, которые отделены от места короткого замыкания реактивным сопротивлением трансформатора или линии, при расчете токов короткого замыкания не учитываются.
Синхронные и асинхронные электродвигатели генерируют ток I" так как в момент короткого замыкания их ЭДС больше напряжения сети в точке короткого замыкания. Ток, поступающий от двигателя в точку короткого замыкания,
Рис. 10.4. Схемы к примеру 10.1: а — расчетная; б — замещения
Эти значения токов следует прибавить к соответствующим токам короткого замыкания от энергосистемы, вычисленным выше. В результате получится суммарный ток короткого замыкания с учетом влияния электродвигателей.
.