Удельное давление и расход энергии на прокатку латуни Л63

Итак, судя по характеру кривой, распределению удельных давлений по дуге захвата при бесслитковой прокатке и приведенным выше подсчетам, авторы при­шли к следующему выводу:

1. При обжатии 65—70% и коэффициенте вытяжки, доходящем до =3, при бесслитковой прокатке, что значительно выше применяемого в обычной прокатке, имеют место большие суммарные и удельные давления.

2. Кривая удельных давлений в отличие от кривых Люега имеет более плавный характер от начала деформации к критическому сечению.

3. Критическое сечение более смещено к выходу полосы из валков, чем в обыч­ной прокатке, и отношение угла, соответствующего точке приложения равнодейству­ющей к углу захвата, =0,35.

4. Зона деформации металла в данном случае занимает около 1/4 1/5 высоты, воронки жидкого металла в валках.

Наличие больших суммарных и удельных давлений, а также положение точки приложения равнодействующей, тяготеющей больше не к горячей, а к холодной прокатке, можно объяснить наличием реборд в валке, вызывающих поперечную де­формацию, высокое трение в ребордах, а также интенсивным возрастанием удельного давления в зависимости от активного охлаждения валков, больших обжатий и значительного уменьшения температуры.

Фиг. 72. Распределение удельных давлений на валках стана бесслитковой прокатки по Сведе-Швец и Королеву: а — измерительная установка; б - уста­новка месдозы

Фиг. 72. Распределение удельных давлений на валках стана бесслитковой прокатки по Сведе-Швец и Королеву: в — показания осциллографа; г — осциллограмма для мягкой стали М20; д — действительная кривая удельных давлений