RA | P1 | P2 | RB | ||||||||||
A | B | ||||||||||||
a | b | c | |||||||||||
⊕ | ⊕ | ⊖ | |||||||||||
Q | |||||||||||||
⊕ | ⊕ | ⊖ | |||||||||||
M | |||||||||||||
1. Определяем реакции опор.
SMA = P1×a + P2×(a+b) - RB×(a+b+c) = 0
RB = = 13,3 кН
SMB = RA×(a+b+c) - P1×(b+c) - P2×c = 0
RA = = 16,7 кН
Проверка: SY = RA-P1-P2+RB= 0; 13,3-10-20+16,7=0
|
|
2. Построим характерный вид эпюр Q и M.
3. Выполним вычисления и уточним эпюры поперечной силы и изгибающего момента.
0≤xI≤a; SY = RA-QI=0; QI=RA= 16,7 кН
I уч. | II уч. | III уч. | |||||||||||
RA | RB | ||||||||||||
MI | MII | MIII | |||||||||||
xI | xII | xIII | |||||||||||
QI | QII | QIII |
RA×xI-MI=0 MI=RA×xI
при xI=0, MI=16,7×0= 0
при xI=a, MI=16,7×1= 16,7 кН×м
a≤xII≤a+b; RA-P1-QII=0; QII=RA-P1=16,7-10= 6,7 кН
RA×xII-P1×(xII-a)-MII=0; MII=RA×xII-P1×(xII-a)
при xII=a, MII=16,7×1-10×0= 16,7 кН×м
+16,7 | +6,7 | Q | ||||||||||
⊕ | ⊕ | |||||||||||
⊖ | ||||||||||||
- 13,3 | ||||||||||||
⊕ | ⊕ | ⊖ | M | |||||||||
16,7 | 26,7 |
при xII=a+b, MII=16,7×2,5-10×1,5= 26,7 кН×м
0≤xIII≤c; QIII+RB=0; QIII=-RB=- 13,3 кН
MIII-RB×xIII=0; MIII=RB×xIII
при xIII=0, MIII = 13,3×0= 0
при xIII=c, MIII = 13,3×2= 26,7 кН×м
4. Построим эпюры по их аналитическим выражениям.
5. Произведем расчет на прочность балки по допускаемым натяжениям и подберем размеры поперечного сечения.
Mmax = 26,7 кН×м
При [σ] = 160 МПа, Wx ≥ , Wx ≥
Wx ≥1668,75 см3
Для прямоугольного сечения при m = = 2,
h = = = 17,11 см, b = 34,22 см
Для круглого сечения Wx = , d = = = 25,71 см ≈ 26 см
|
|
Для двутавра по таблице сортамента подходит №55 (Wx =2035 см3).
6. Определим перемещения и угол поворота заданного сечения.
yB =y0+ ×[ ×RA×(a+b+c)3- ×P1×(b+c)3- × P2×c3]
θB =θ0+ ×[ ×RA×(a+b+c)2- ×P1×(b+c)2-P2×c2]