Необходимый уровень надежности обеспечивается не только расчетными требованиями норм проектирования, а зависит также от методов расчета, принятой конструктивной схемы, вида соединений конструктивных элементов, правил конструирования, плана контрольных испытаний и условий приемки при изготовлении и монтаже.
Изначально до середины 30-х годов прошлого века применялся метод допускаемых напряжений. Он заключался в том, что для любого волокна конструкции должно было выполняться условие:
k S £ S доп,
где S доп – допускаемое напряжение; S – напряжение в волокне, определяемое методами строительной механики; k – коэффициент запаса.
В этом методе коэффициент запаса для всех конструкций из данного материала был одинаков, что не отвечало фактической работе таких комплексных материалов, какими являются железобетон и каменная кладка, компоненты которых имеют различные механические характеристики и в соответствии с этим в различной степени и с различной быстротой исчерпывают свою несущую способность. Кроме того, работа строительных материалов в конструкциях рассматривалась лишь в упругой стадии, т.е. не учитывались пластические свойства материалов, изменчивость нагрузок и сопротивлений материалов. Поэтому метод допускаемых напряжений модифицировался в метод разрушающих нагрузок.
|
|
Расчетное условие этого метода в общем виде следующее:
k Fн < Rн,
где k – коэффициент запаса, зависящий от соотношения нагрузок; F н – нормативное значение нагрузки; R н – нормативное значение несущей способности (среднее значение прочности бетона или так называемая гарантируемая прочность стали).
Стала учитываться пластическая работа материала для определенных схем разрушения.
Введение в середине 50-х годов ХХ века метода предельных состояний позволило учесть специфику работы разных конструкций и фактическую изменчивость нагрузок и механических свойств строительных материалов и т.д., т.е. позволило достичь определенного выравнивания надежности отдельных элементов конструкции, составляющих единое целое.
Этот метод опирается на статистическое изучение значений нагрузок, механических свойств материалов и условий работы конструкций и материалов. Общее условие непревышения предельного состояния может быть представлено в виде
y(Fp,Rp,gn,ga,gc,с)³ 0, (4.1)
здесь F p – расчетное значение нагрузки;
F p = F н g f,
где g f – коэффициент надежности по нагрузке; F н – нормативное значение нагрузки; R p – расчетное значение сопротивления материала;
R p= R н g m;
R н – нормативное значение сопротивления материала; g m – коэффициент надежности по материалу; g n – коэффициент надежности по ответственности конструкции; g c – коэффициент условий работы; g a –коэффициент точности; с – постоянные, включающие предварительно выбранные расчетные ограничения, задаваемые для некоторых видов предельных состояний (по прогибам, раскрытию трещин и т.п.).
|
|
Условие (4.1) определяет границу области допустимых состояний конструкции. Входящие в это условие факторы можно условно разделить на две группы. Первая группа факторов зависит от свойств самой конструкции, вторая от внешних воздействий. Это разделение возможно из-за отсутствия в большинстве случаев функциональных и корреляционных связей. Тогда условие (4.1) можно представить в виде:
, (4.2)
где с – предельное значение нормируемых параметров (прогиба, угла поворота, раскрытия трещин).
Условие непревышения границы области допустимых состояний конструкций может определяться как
R–F> 0,
где с.в. R – обобщенная прочность конструкции (несущая способность);
F – обобщенная нагрузка, или иначе
S = R–F, (4.3)
где F – наибольшее значение усилия (или напряжения) в конструкции, выраженное через внешнюю нагрузку (т.е. задача определения напряженного состояния предполагается решенной);
R – несущая способность, выраженная в тех же единицах, и отвечающая пре-дельному состоянию конструкции по прочности (предел текучести, предел прочности и т.д.); S – резерв прочности.
Резерв прочности
Вероятность неразрушения конструкции или надежность N – это вероятность непревышения случайной величины, характеризующей предельное состояние (4.1). Если кривая распределения этой величины каким-то образом определена, то по интегральной кривой распределения вероятности можно найти квантиль вероятности N того, что реализация случайной величины S будет меньше этого квантиля, отсекая на кривой ординату = N.
Вероятность разрушения конструкции:
,
где p s(S) – плотность распределения резерва прочности; P s(0) – значение функции распределения резерва прочности при S =0 (вероятность того, что S £ 0, т.е. разрушения).
Плотность распределения резерва прочности при взаимонезави-симости R и F:
, (4.4)
где pr(R) – плотность распределения несущей способности; pr(S+F) – та же функция, но с аргументом S+F; pf(F) – плотность распределения внешнего усилия.
При взаимонезависимости R и F
.
Эквивалентная (4.4) формула
, (4.5)
где pf(R–S) – плотность распределения усилия, но с аргументом (R–S).
В случае, когда R и F зависимы, (4.4) и (4.5), соответственно, запишутся в виде
(4.6)
и
, (4.7)
где p(R,F) – функция совместной плотности распределения R и F; p(S+F,F) и p(R,R–S) – то же, но с аргументами S+F и R–S.