Сера, как правило, является вредной примесью в металле.
Полнота десульфурации металла определяется равновесным распределением серы между шлаком и металлом и кинетикой процесса перехода серы в шлак.
Переход серы из металла в шлак по реакции
[S] + 2e = (S2–) (1)
не может протекать без одновременного перехода других ионов, необходимого для компенсации избыточных зарядов на границе металл – шлак.
Реакция (1) является процессом восстановления серы.
Отсюда → вывод о необходимости для успешной десульфурации восстановительных условий, т.е. безокислительного шлака с малым содержанием оксидов железа.
Сопутствующие реакции
(О2–) = [O] + 2e, (2)
(Fe2+) = [Fe] + 2e, (3)
Тогда суммарные уравнения десульфурации металла
[S] + (O2–) = (S2–) + [O], (4)
[Fe] + [S] = (Fe2+) + (S2–). (5)
При молекулярной записи нужно учесть различия в энергиях взаимодействия анионов О2– и S2– с катионами шлака.
Крупные анионы S2– наиболее устойчивы в окружении слабых катионов, представленных в обычном шлаке катионами Са2+ при наличии в нем СаО.
Сильные анионы О2– преимущественно связаны с сильными катионами Fe2+.
Тогда реакции десульфурации могут быть записаны в виде:
[S] + (CaO) = (CaS) + [O], (6)
[FeS] + (CaO) = (FeO) + (CaS). (7)
Вывод.
Удаление серы из металла в шлак идет за счет реагентов, образующих более прочные и существенно менее растворимые, чем FeS, в железе сульфиды CaS, MgS, MnS, Na2S.
Из уравнений (6) и (7) следует, что для смещения равновесия вправо, то есть для более полной десульфурации, необходимо
– увеличивать в шлаке содержание CaO (повышать основность шлака),
– уменьшать содержание FeO (понижать окислительную способность шлака). Иначе, для удаления серы необходим основной восстановительный процесс.
Из уравнений для констант равновесия
и (8)
получим выражения для коэффициента распределения серы между шлаком и металлом
(9)
где g – коэффициент пересчета на (S) в мас.%.
Выражения (9) позволяют более строго прогнозировать влияние состава шлака на полноту десульфурации, величину L S..
1) Повышение основности при введении CaO и других основных оксидов ведет к увеличению концентрации ионов О2– и .
Однако полнота десульфурации при этом различна.
Так, частичная замена СаО на MnO или MgO ухудшает десульфурацию. Это связано с энергетической неравноценностью катионов Ca2+, Mn2+ и Mg2+.
Иначе, замена слабых катионов Са2+ на более сильные Mn2+ или Mg2+ приводит к усилению взаимодействия катионов с анионами О2– и S2–, причем в большей степени с сильными анионами О2–, чем с S2–. Это проявляетcя в понижении и . За счет большего уменьшения по сравнению с отношение / уменьшается и падает значение .
2) Увеличение содержания SiO2 и других оксидов, связывающих О2– в комплексные ионы, ведет к уменьшению и .
При этом влияние SiO2, Al2O3, P2O5 неодинаково, что также связано с энергетической неравноценностью катионов, образующих оксид. Чем сильнее катион взаимодействует с О2–, тем меньше активность и меньше полнота перехода серы из металла в шлак.
Вывод о связанном с увеличением отрицательном влиянии повышения концентрации (FeO) на полноту десульфурации, также вытекает из выражения (9).
3) Влияние состава металла на полноту десульфурации металла связано с двумя обстоятельствами:
а) изменением величин коэффициентов активностей и ;
б) изменением состава шлака за счет химических реакций рафинирования и раскисления металла.
Наличие в железе P, Al, а также, что более важно для практики, Si и C, значительно повышающих коэффициент активности серы в металле , увеличивает .. С этим связаны значительно более благоприятные условия десульфурации чугуна по сравнению со сталью.
Марганец, напротив, уменьшает , что должно приводить к уменьшению . Однако марганец, как Si и Al, является раскислителем (или восстановителем). Понижая концентрацию кислорода в металле [O] и восстанавливая железо из шлака (уменьшая ), марганец, как и другие раскислители, согласно уравнениям (9) способствует более глубокой десульфурации.
Наличие в металле элементов с меньшим, чем у железа, сродством к кислороду и одновременно слабо влияющих на , практически не изменяет полноту десульфурации.
4) Данные о влиянии температуры на полноту десульфурации металла противоречивы. Роль температуры следует связывать с кинетикой процесса, которая в производственных условиях определяет результаты десульфурации.
При кинетическом анализе рассматриваемого процесса его можно представить состоящим из следующих стадий:
1. Диффузии атомов серы из объема металла к границе металл – шлак;
2. Собственно электрохимической реакции и перехода образовав-шегося иона S2– в пограничный слой шлака;
3. Диффузии ионов серы в объем шлака;
4. Параллельных процессов диффузии в металле и шлаке и перехода через границу шлак – металл частиц (Fe, Si, Mn, C, O), сопровождающих десульфурацию.
Имеющиеся данные указывают, что собственно реакция протекает достаточно быстро, а лимитирующими стадиями являются диффузионные процессы.
Подтверждением этому служит зависимость скорости десульфурации от перемешивания расплавов, величины поверхности их контакта, вязкости шлака и толщины его слоя.
Если учесть, что вязкость шлака сильно зависит от температуры, то понятно, почему десульфурация стали более эффективна при повышенных температурах.
Влияние указанных факторов и других, связанных с составом шлака и меняющих его свойства, можно выявить из уравнения для скорости десульфурации, полученного методами диффузионной кинетики для гетерогенных процессов:
, (10)
где – коэффициент диффузии серы в шлаке; Fм–ш – поверхность раздела металл–шлак; – толщина непромешиваемого слоя шлака; [S] и (S)V – концентрация серы в металле и объеме шлака; – коэффициент распределения серы между металлом и шлаком.
Из уравнения (10) следует:
1. В начале процесса, когда , можно значением пренебречь.
Тогда скорость пропорциональна концентрации , что соответствует реакции I порядка.
2. Коэффициент диффузии возрастает с ростом температуры. Значит, при ↑ Т → V ↑.
Это связано и с повышением жидкотекучести или уменьшением вязкости шлака.
По данным Есина и Шихова повышение Т на 60о увеличивает V в 1,1–1,2 раза, но это не связано с термичностью реакции или, иначе, с термодинамическими факторами. Экзотермический тепловой эффект реакции перехода (хотя и слабый) должен был соответствовать уменьшению с ростом Т, а напрямую из уравнения (10), и уменьшению скорости V.
Раскисление стали
К концу окислительного рафинирования при уменьшении концентрации [C] ниже 0,15 % содержание кислорода в металле резко увеличивается.
Рис. Зависимость [O] от [C] при 1600 0С и Р CO = 1 атм:
1 – равновесные концентрации;
2 – одна из возможных кривых с фактическими
концентрациями
Оно превышает равновесное для реакции обезуглероживания и на несколько порядков выше растворимости кислорода в твердом железе.
Поэтому при кристаллизации такого металла возникают нежелательные явления:
– образование газовых пузырей СО, снижающих плотность слитка;
– выделение по границам зерен металла включений оксидов железа, их растворов с сульфидами и легкоплавких эвтектик (это приводит к красноломкости стали).
Необходимо удаление из жидкой стали избыточного кислорода, что и называют раскислением.
Раскисление можно осуществить тремя способами:
– обрабатывая металл раскислительным шлаком с пониженным содержанием оксидов железа;
– вводя в металл элементы-раскислители;
– снижая парциальное давление СО над металлом.
Эти способы называются:
· Диффузионное раскисление,
· осаждающее раскисление,
· вакуумное раскисление.
При диффузионном раскислении кислород переходит (диффундирует) в шлак,
а при вакуумировании – в виде СО в газовую фазу.
В этих случаях в металле не образуются и не остаются в нем включения, что является основным достоинством этих способов раскисления.
Вместе с тем эти способы требуют:
– наличия либо небольшого количества шлака в агрегате для уменьшения сложностей преобразования его из окислительного в восстановительный,
– либо проведения раскисления в других агрегатах.
Поэтому наиболее распространенным способом раскисления является осаждающее, когда в сталь вводят элементы, обладающие более высоким сродством к кислороду, чем железо (Mn, Si, Al, Ti, Ca и др.).
Соединяясь с кислородом, они создают простые или сложные оксиды, образующие одну или несколько самостоятельных фаз в виде мелкой взвеси, которая из-за малой плотности частично всплывает в шлак, а частично остается в затвердевшем металле в виде неметаллических включений, обычно ухудшающих его качество.
Раскислительная способность элемента определяется равновесной концентрацией кислорода, растворенного в железе, при определенной концентрации этого элемента при данной температуре. Чем меньше [O] при заданном содержании [Me], тем выше раскислительная способность вещества.
Реакцию раскисления можно записать в общем виде:
. (1)
Константа равновесия реакции . (2)
Отсюда
. (3)
Из уравнения (3) видно, что раскислительная способность элемента определяется его природой (величиной константы равновесия) и температурой.
Значения можно найти из известных выражений температурных зависимостей для реакций образования различных оксидов из элементов, растворенных в железе.
Чем выше химическое сродство элемента к кислороду, т.е. меньше алгебраическая величина , тем больше , тем выше раскислительная способность элемента.
Из выражений (2) и (3) следует, что с увеличением содержания раскислителя в железе [Me] уменьшается остаточное содержание [O].
Однако такой качественный вывод не всегда верен.
Зависимость сложна.
Ее анализ требует учета, по крайней мере, двух закономерностей.
1. В различных интервалах концентраций [Me] идет образование продуктов раскисления в разных состояниях, или различных продуктов раскисления.
Могут быть
· жидкие растворы оксида раскислителя с другими оксидами (шлак);
· химические соединения (сложные оксиды) – силикаты, алюминаты и другие;
· чистые оксиды, например, корунд Al2O3, кристобалит SiO2 и другие.
Только в последнем случае ; в других случаях , и это должно приводить к пониженным значениям [O].
Отсюда вытекает принципиально разный вид зависимости [O] от [Me] в разных интервалах концентраций [Me].
Отсюда также понятна эффективность использования комплексных раскислителей, таких как силикомарганец, силикокальций и других. При наличии двух-трех элементов-раскислителей в сплаве продукты раскисления, как правило, оказываются в растворе с пониженными активностями, что обусловливает снижение [O] по сравнению с применением каждого элемента-раскислителя в отдельности.
2. Изменение концентрации [Me] приводит к изменению коэффициентов активностей и . Согласно данным о параметрах взаимодействия элементы-раскислители уменьшают , и это должно приводить к увеличению значения [O].
В связи с двояким влиянием концентрации раскислителя [Me] –
· понижение [O] и
· увеличение [O]
из-за уменьшения , зависимость [O] от [Me] имеет экстремальный характер с минимумом [O] при определенном для каждого раскислителя значении его концентрации,
Выше этого значения с увеличением [Me] наблюдается повышение остаточной концентрации кислорода.
Таким образом, соотношение между и может оказаться решающим, и различие элементов по раскислительной способности может быть иным, чем это следует из простого сравнения химического сродства их к кислороду, определяемого значениями .
Результаты раскисления определяются во многом и кинетикой процесса.
С кинетической точки зрения осаждающее раскисление состоит из следующих стадий:
1) растворение раскислителя и равномерное распределение его в объеме металла;
2) химическая реакция;
3) удаление из металла продуктов раскисления.
Химическая реакция между раскислителем и кислородом в расплаве при температурах жидкой стали проходит практически мгновенно.
Поэтому время, необходимое для раскисления, определяется скоростью растворения раскислителя и распределения его в металле. В связи с этим для ускорения процесса раскислители вводят в сталь в виде сплавов, температура начала плавления которых ниже температуры металла. При этом более эффективны раскислители с большой плотностью.
Для продуктов раскисления – оксидов, напротив, желательна меньшая плотность. Такие продукты раскисления быстрее всплывают в шлак. Для оценки скорости всплывания сферических частиц малого размера в неподвижной среде можно использовать формулу Стокса:
, (4)
где g – ускорение силы тяжести, – коэффициент динамической вязкос-ти среды (расплавленной стали); r – радиус частиц; – плотности металла (стали) и частиц (неметаллических включений).
Формула показывает, что повышение температуры стали, ведущее к снижению ее вязкости, должно ускорять удаление неметаллических включений в шлак.
Основными же факторами, определяющими скорость подъема частиц, являются размер и форма неметаллических включений. В момент своего образования продукты реакции – зародыши новой фазы имеют весьма малые размеры. Затем происходит их укрупнение вследствие коалесценции (слияния капелек) и коагуляции (слипания мельчайших кристалликов). Слипание твердых частиц имеет небольшое развитие. Жидкие частицы укрупняются несравненно быстрее и поэтому, имея большие размеры и сферическую (глобулярную) форму, быстро удаляются из раскисляемого металла.
Для более полного удаления из стали неметаллических включений желательно и необходимо применять такие раскислители, которые образуют продукты взаимодействия с кислородом с температурой плавления ниже температуры жидкой стали. Этому условию не удовлетворяют чистые оксиды (MnO, SiО2, Al2O3 и др.), но удовлетворяют их легкоплавкие растворы и некоторые химические соединения, например, силикаты железа, марганца и др., получающиеся при применении комплексных раскислителей.
Таким образом, выбор раскислителей определяется не только сродством их к кислороду, но и необходимостью эффективного осуществления реакции раскисления и удаления неметаллических включений из металла.
Пример. Рассчитать равновесную концентрацию кислорода в расплавленном железе [%О], раскисленном Si и Mn, остаточные концентрации которых равны 0,2 и 1,0 %(мас) при Т = 1873К. Считать, что продукты раскисления образуют совершенный раствор.
Полученный результат сравнить с данными расчетов по раскислению железа только кремнием с образованием SiO2(ТВ) и только марганцем с образованием MnO(ТВ).
Решение. Реакции раскисления железа кремнием и марганцем:
(1)
(2)
Константы равновесия реакций (3)
(4)
Здесь в I приближении считаем металлический раствор идеальным.
и – молярные доли компонентов в совершенном оксидном растворе, причем
(5)
Подставляем в выражение (5) и из (3) и (4).
(6)
Из табличных данных для реакций
(7)
(8)
и
вычисляем для Т = 1873К и
Из выражения (6) определяем
При раскислении железа только кремнием с образованием SiO2(ТВ) по реакции
, (9)
для которой и
При раскислении железа только марганцем с образованием MnO(ТВ) по реакции
(10)
для которой и
Совместное раскисление кремнием и марганцем приводит к меньшим концентрациям кислорода в расплавленном железе
Количественно проявилась эффективность использования комплексного раскислителя, такого как силикомарганец.
При наличии двух элементов-раскислителей в сплаве продукты раскисления оказываются в растворе с пониженными активностями, что обусловливает снижение [O] по сравнению с применением каждого элемента-раскислителя в отдельности.