Амплитудный и частотный детекторы

В амплитудном детекторе осуществляется выделение огибающей амплитудно-модулированного сигнала с одновременным устранением несущего колебания. Роль несущих колебаний могут выполнять как гар­монические колебания, так и последовательности радио- или видеоимпульсов.

В частотном детекторе выделяется низкочастотная модулирующая частота из частотно-модулированного сигнала.

В состав любого детектора входит нелинейный элемент для образования спектральных компонент, соответствующих модулирующей частоте, и линейный фильтр, для выделения компонент, соответствую­щих спектру модулирующих частот, и устранения компонент, соот­ветствующих спектру несущего колебания и его гармоник. Таким обра­зом, функциональная схема детектора может быть представлена в виде последовательно соединенных нелинейного элемента и фильтра нижних частот. В качестве нелинейных элементов используют полупро­водниковые диоды, а также биполярные и полевые транзисторы. Роль фильтра, как правило, выполняет цепь, состоящая из резистора и шун­тирующей его емкости. В настоящее время элементы детектора чаще реализуют в одной микросхеме.

На рис.1 показана схема последовательного амплитудного де­тектора, а на рис.2 - параллельного детектора.

Схема параллельного амплитудного детектора дополнена фильтром нижних частот.

Рис.1. АД последовательного Рис.2. АД параллельного

типа типа

Свойства детекторов принято характеризовать следующими по­казателями:

1. Коэффициент передачи для немодулированного сигнала

и для модулированного сигнала

где - прирост постоянного напряжения на нагрузке по сравнению с напряжением покоя, вызванного приложением к входу детектора немодулированного колебания с амплитудой; - амплитуда выходного напряжения модуляционной частоты; - амплитуда изменения огибающей входного модулированного сиг­нала.

2. Входное сопротивление

.

Реактивная составляющая входного сопротивления обычно является емкостной, она легко находится из схем детектора и компенсируется настройкой входного контура. Поэтому аналитически обычно рассчитывается активное вход­ное сопротивление детектора

Здесь - ам­плитуда первой гармоники входного тока детектора.

3. Выходное сопротивление детектора, обычно также рассчитывается активная составляющая сопротивления

4. Частотные и фазовые искажения огибающей характеризуются, как и для усилителей, значениями нижней и верхней граничных час­тот и отклонениями фазовой характеристики от касательной к ней в точке = на граничных частотах.

5. Нелинейные искажения оцениваются по величине коэффициен­та нелинейных искажений

где - мощности гармонических составляющих частот модуляции;

- мощность выходного сигнала на частоте модуляции.

6. Коэффициент подавления несущего колебания

где - амплитуда несущего колебания на выходе детектора.

Величина коэффициента подавления зависит от схемы детектора, параметров фильтра, вида и режима работы нелинейного элемента.

Все качественные показатели детектора зависят в общем слу­чае от амплитуды подаваемых на него колебаний, поэтому принято рассматривать отдельно детектирование слабых и сильных сигналов. Для этих двух режимов разработаны достаточно точные аналитические методы расчета амплитудных детекторов. При этом само понятие "слабого" или "сильного" сигнала относительно и зависит от свой­ств применяемого нелинейного элемента.

При поступлении на вход детектора "слабых" сигналов говорят, что имеет место режим квадратичного детектирования. Коэффициент передачи квадратичного детектора

где S, S' - крутизна B/A характеристики диода и ее производная кривизна в точке U =0.

Коэффициент передачи зависит от амплитуды входного сигнала, имеет малую величину и чем меньше амплитуда, тем менее эф­фективно детектирование. Напряжение на выходе детектора пропор­ционально квадрату входного напряжения

.

Другими существенными недостатками квадратичного режима яв­ляются значительные нелинейные искажения модулирующего сигнала (достигающие величины m/4) и низкое входное сопротивление детек­тора.

В режиме линейного детектирования (сильный сигнал) коэффициент передачи детектора практически не зависит от амплитуды входного сигнала, а определяется углом отсечки тока, текущего че­рез диод.

Работа детектора описывается трансцендентным уравнением

которая решается графически или подбором. При увеличении SR угол отсечки. При SR 30. В случае, если есть необходи­мость учета обратного сопротивления диода, то

Угол отсечки увеличивается, а коэффициент передачи детектора уменьшается. Входное сопротивление последовательного линейного амплитудного детектора определяется выражением

а при малых углах от­сечки, для параллельного детектора.

Элементы нагрузки детектора рассчитываются исходя из условий его безынерционной работы и отсутствия искажений, обусловленных разностью величины нагрузки по постоянному току и токам модули­рующей частоты.

Эквивалентная емкость нагрузки рассчитывается из двух усло­вий. Из условия отсутствия нелинейных искажений при максимальном (критическом) коэффициенте модуляции и максимальной частоте модуляции вследствие инерционности детектора.

.

Из условия допустимых частотных искажений

где - динамическое внутреннее сопротивление детектора,

- коэффициент частотных искажений на (обычно = 1,05 - 1,2).

Из двух значений С, полученных выше, выбирают меньшую ве­личину. Обычно при выполнении первого условия (безынерционности детектора) обеспечивается и выполнение второго условия малости частотных искажений. Следует помнить, что с уменьшением С ухудшается фильтрация напряжения промежуточной частоты, которое проходит на выход детектора.

Для увеличения входного сопротивления амплитудного детектора, уменьшения нелинейных искажений при детектировании и увеличения коэффициента фильтрации сигнала промежуточной частоты часто идут на уменьшение коэффициента передачи детектора, применяя разделен­ную нагрузку в виде делителя из двух резисторов и, как это показано на рис.3

Рис. 3. Схема АД с разделенной нагрузкой

Величина при =0,8 будет иметь значение

где - входное со­противление каскаде УНЧ, подключаемого к выходу детектора. Тогда = R -. Емкости нагрузки детектора определяются из соотношений

;.

где Свх - входная емкость УНЧ; - емкость монтажа со стороны входа УНЧ. Коэффициент фильтрации напряжения промежуточной частоты

где - сумма емкости диода и емкости монтажа цепи диода.

Обычно = (2-5)пФ.

Напряжение звуковой частоты на входе УНЧ

,

где - коэффициент передачи детектора с учетом разделения нагрузки

Для частотного детектирования ЧМ колебание преобразуется в колебание, модулированное на амплитуде, фазе или в импульсно-модулированное колебание, с последующим применением амплитудного, фазового или пикового детекторов.

На рис.4 представлена схема балансного частотного детек­тора с фазовым преобразованием вида модуляции, выполненного на основе двухконтурного полосового фильтра L1C2 и L2C6 и двух амплитудных детекторов VD1,R,C и VD2,R,C [1.3]

Рис.4. Балансный ЧД со связными контурами

Транзистор VT1 обычно работает в режиме амплитудного ограничителя. Его рабочая точка и температурная стабилизация обеспечи­ваются резисторами R1,R2 и R3.

Расчет преобразователя вида модуляции проводят по заданному значению допустимых нелинейных искажений К _г модулирующего сигнала. Наименьшие нелинейные искажения соответствуют значению фак­тора связи между контурами = 2...3. Наибольшая крутизна детек­торной характеристики обеспечивается при = 1.

В табл.1 приведены величины К _г и соответствующих им коэффициентов использования полосы пропускания частотного детек­тора (где - максимальная девиация частоты, полоса пропускания ЧМ детектора, определяемая разностью частот между экстремумами статической характеристики детектора) и отношений, где и - рабочий и максимально возможный при коэффициенты передачи преобразователя модуляции.

Таблица 1

, %	0.2	0.6	1.0	1.4	2.0	3.0	4.0	5.0
		0.005	0.015	0.025	0.035	0.042	0.067	0.085	-
B	0.15	0.27	0.35	0.41	0.47	0.58	0.67	-
		0.07	0.12	0.17	0.21	0.25	0.3	0.33	0.36
B	0.35	0.48	0.56	0.62	0.68	0.76	0.82	0.87
		0.02	0.07	0.59	0.61	0.63	0.66	0.67	0.69
B	0.15	0.32	0.87	0.89	0.9	0.9	0.9	0.9

По допустимому значению коэффициента гармоник следует найти максимальное отношение, что определяет B и. Для выбранного значения В вычисляется полоса пропускания частотного детектора. Зная, можно рассчитать требуемую эквивалентную добротность связанных контуров - и коэффициент связи между контурами.

Входное сопротивление частотного детектора, обеспечивающее требуемое эквивалентное затухание второго контура при полном подключении к нему детектора, определяется выражением

где - конструктивная добротность контура.

Коэффициент подключения транзистора ограничителя к первому

контуру

где - выходное сопротивление ограничителя.

Сопротивления нагрузки детектора R определяются формулой

при этом должно выполняться условие.

Емкости, шунтирующие R, вычисляется по формуле

где 0.5 – максимальный коэффициент модуляции сигнала на выходе АМ детектора.

Угол отсечки тока диодов АМ детектора, как и в предыдущем случае, находится по формуле

Крутизна характеристики АМ детектора и его внутреннее сопротивление равны

,.

Коэффициент передачи детектора АМ сигналов

,

Тогда коэффициент передачи детектора ЧМ сигналов (без учета коэффициента передачи ограничителя) будет равен

,

где - эквивалентное сопротивление контура преобразователя модуляции.

- обобщенная расстройка, соответствующая максимальной девиации частоты.

При

Величину емкости С вычисляют по формуле. Индуктивность дросселя должна быть примерно в 10 раз больше индуктивности контурных катушек.

Амплитудно-частотная характеристика ЧД с учетом ограничителя определяется выражением,

где - обобщенная расстройка при выбранных.