2015-06-28
572
Для этого многослойную конструкцию следует привести к трехслойной, где средним будет рассчитываемый монолитный слой (см. слой h 2 на рисунке 6.8). Номограмма связывает относительную толщину двух верхних слоев трехслойной системы (h 1 + h 2)/ D и растягивающие напряжения 
от растягивающего напряжения в нижней точке слоя, который рассчитывается, под центром нагруженной площади (где эти напряжения достигают максимального значения) при разных соотношениях модулей упругости слоев Е 1/ Е 2 (кривые на номограмме) и Е 2/ Е 3 (лучи на номограмме). Полное значение напряжений s r вычисляется по формуле (6.16). Модули упругости промежуточного слоя принимают согласно приложению Б.
6.6.6 Предельно допустимые растягивающие напряжения при изгибе асфальтобетона R доп, МПа определяют по формуле
R доп = R и · (1 – 0,1 t) · К м · К кн · К т, (6.13)
где R и – прочность асфальтобетона на растяжение при изгибе с учетом повторности действия напряжений, принимаемая согласно приложению Б, МПа;
t – коэффициент нормированного отклонения, принимаемый по таблице 6.13;
К м – коэффициент учета снижения прочности асфальтобетона во времени от действия природно-климатических факторов, принимаемый по таблице 6.14;
К т – коэффициент учета снижения прочности асфальтобетона в конструкции в результате температурных воздействий, принимаемый по таблице 6.14;
К кн – коэффициент учета кратковременности и повторности нагружения на дорогу, определяемый по формуле
К кн = a · 
, (6.14)
здесь a – коэффициент, учитывающий повторность нагружения в нерасчетный период года, принимают в соответствии с приложением Б;
m – показатель усталости материала, принимают в соответствии с приложением Б;
– число накопленных осей, приложенных к расчетной точке на поверхности дорожной конструкции за расчетный срок службы, шт.
Таблица 6.13 — Коэффициент нормированного отклонения t
| К н | 0,85 | 0,90 | 0,95 | 0,98 |
| t | 1,06 | 1,32 | 1,71 | 2,19 |
Таблица 6.14 — Значения коэффициентов К ми К т
| Материал покрытия | К м | К т |
| Асфальтобетон на модифицированном вяжущем | 1,00 | 1,00 |
| Асфальтобетон плотный: | ||
| марки I | 1,00 | 0,90 |
| марки II | 0,95 | 0,85 |
| марки III | 0,85 | 0,80 |
| Асфальтобетон пористый: | ||
| марки I | 0,85 | 0,90 |
| марки II | 0,80 | 0,80 |
| Асфальтобетон высокопористый | 0,70 | 0,70 |
6.6.7 Для прочих монолитных оснований R доп, МПа, определяют по формуле
R доп = R и. (6.15)
6.6.8 Полное растягивающее напряжение при изгибе s r, МПа, определяют по формуле
s r = · р · К б, (6.16)
где 
– растягивающее напряжение в рассматриваемом слое, МПа;
К б – коэффициент, учитывающий особенности напряженного состояния покрытия под колесом автомобиля со спаренными баллонами (К б = 0,85) и однобаллонными колесами (К б = 1,0).
6.6.9 Расчет покрытия по 6.6.3 и его эквивалентного монолитного слоя на изгиб по 6.6.4 осуществляют в следующей последовательности:
а) вычисляют h 1/ D при однослойном покрытии или ∑ hi / D (асфальтобетонное покрытие на асфальтобетонном основании) и по формуле (6.11) рассчитывают средний модуль упругости асфальтобетонных слоев;
б) общий модуль упругости Е общ.осн на поверхности основания, подстилающего асфальтобетон, приводят к эквивалентному жесткому полупространству с модулем упругости Е общ, определяемому путем последовательного вычисления общих модулей упругости каждой пары смежных слоев по номограмме (см. рисунок 6.2);
в) по отношениям Еi / Е общ.осн основания и h 1/ D с помощью номограммы (см. рисунок 6.7) определяют растягивающее напряжение в рассматриваемом слое от разового нагружения. Полное растягивающее напряжение при изгибе s r определяют по формуле (6.16);
г) вычисляют допустимые растягивающие напряжения R доп по формуле (6.13). Далее вычисляют соотношение R доп/s r, и если оно больше или равно 
, то конструкцию считают соответствующей требованиям сопротивления усталостному разрушению при растяжении при изгибе. В противном случае необходимо откорректировать толщину слоев и повторить расчет.
6.6.10 Промежуточные монолитные слои рассчитывают в следующем порядке:
а) по формуле (6.11) вычисляют средний модуль упругости конструктивных слоев, которые расположены выше рассчитываемого монолитного слоя (слой h 1, см. рисунок 6.8).
Расчетный модуль упругости слоев из материалов, содержащих органическое вяжущее принимают при температуре 0 °С (см. приложение Б).
Слои, подстилающие монолитный слой, приводят к эквивалентному жесткому полупространству с модулем упругости Е 3, определяемым путем последовательного вычисления общих модулей упругости каждой пары смежных слоев по номограмме (см. рисунок 6.2);
б) по номограмме (см. рисунок 6.8) определяют растягивающее напряжение в расчетном слое от одиночного нагружения. Для этого из точки на верхней горизонтальной оси, которая соответствует отношению ∑ hi / D, проводят вертикаль до кривой с соответствующим отношением Е 1/ Е 2, а из точки пересечения проводят вертикаль до луча, который соответствует отношению Е 2/ Е 3, откуда опускают вертикаль на нижнюю горизонтальную ось, где находят соответствующее значение 
Расчетное значение s r определяют по формуле (6.16) при К б = 1,0. Далее вычисляют соотношение R доп/s r, и если оно больше или равно , то конструкцию считают соответствующей требованиям сопротивления усталостному разрушению при растяжении при изгибе.
В противном случае необходимо откорректировать толщину слоев основания и повторить расчет.
