Производительность трикотажных машин зависит от прочности их петлеобразующих органов, особенно от прочности вяжущих игл. Например, выход из строя язычковых игл у машин среднего класса происходит
по следующим причинам: поломка язычка — 50%, поломка
крючка — 21%, поломка пяток— 12%, другие виды разрушения,
в том числе от износа — 12%.
Непосредственной причиной разрушения крючка является его поломка из-за появления и развития в нем трещины усталости, т.е. при ударе пятки о какой-либо клин вязальной системы вдоль иглы возникают волны напряжений, которые являются причиной разрушения крючка. Аналогично разрушается и пятка иглы.
Что же касается крючковой иглы, то она всегда выходит из строя из-за деформации или поломки своего крючка.
Рис 2.1. Распространение ударной волны в цилиндрическом и коническом стержнях
Рассмотрим цилиндрический однородный стержень, подверженный со скоростью v удару с одного конца. Таким образом, при ударе относительное укорочение цилиндрического стержня:
ε =v/с (2.1)
Считая материал стержня подчиняющимся закону пропорциональности, находим нормальное напряжение:
σ=Е ε = v Е/с (2.2),
где Е — модуль упругости, например стали У7А = 2,2х105 МПа.
с - скорость звука в стали = 5,26х103 м/с.
v – скорость удара пятки
Пусть теперь удар со скоростью v произошел по большему основанию клиновидного стержня при этом происходит возрастание напряжения σ по мере продвижения волны возмущения от большего его основания к меньшему.
Если у большего основания, имеющего высоту b1 напряжение, будет как у цилиндрического стержня (2.1), то у меньшего, с высотой b2 напряжение
σк=b1/b2σ=b1/b2Ev/c (2.3)
Применив к трикотажной игле изложенные выше выводы о распространении в цилиндрическом и клиновидном стержнях волн напряжений, имеющих место при ударе, проанализируем напряжения, возникающие в крючке иглы.
Для определенности возьмем язычковую иглу позиции 0-187 (рис. 2.14) чулочного автомата. Такую иглу можно разбить на ряд цилиндрических (ℓ1,ℓ4 и ℓ6) и клиновидных (ℓ2, ℓ3и ℓ5) участков.
В процессе образования трикотажной машиной одной петли пятка ее отдельной иглы испытывает от клиньев вязальной системы минимум два удара — о клин подъема (заключающий) и о клин опускания (кулирный). При ударе пятки о заключающий клин (рис. 2.15, а) вдоль иглы начинает распространяться волна сжатия, а при ударе о кулирный клин (рис. 2.15, б) — волна растяжения. Более опасным является удар о кулирный клин.
Скорость удара v пятки о кулирный клин, направленную вдоль иглы, можно найти из плана скоростей (рис. 2.15, а) по выражению:
v = v цtgβ, (2.4)
где v ц — окружная скорость цилиндра машины; β — угол наклона кулирного клина.
Из вышеприведенного анализа распространения ударной волны в цилиндрическом и клиновидном стержнях следует, что при ударе пятки иглы о кулирный клин на ее цилиндрических участках напряжение σраспространяется без изменений. Что же касается клиновидных участков, то к их суживающемуся концу напряжение возрастает. Примем, что это возрастание подчиняется зависимости (2.3). Тогда, зная скорость удара v (2.4), определяем по выражению (2.2) возникающее в начале цилиндрического участка ℓ 1иглы напряжение:
σ1 = vц Е/с tgβ, (2.5)
После удара напряжение σ1, возникающее в цилиндрическом участке ℓ 1иглы, распространяется вдоль него. Когда цилиндрический участок ℓ 1переходит в клиновидный ℓ 2, это напряжение σ1 является для него исходным. В конце участка ℓ 2напряжение:
σ2=b1/b2σ1 =b1/b2 vц Е tgβ /с (2.6)
Сравнивая выражения (2.5) и (2.6), видим, что суживающаяся форма стержня иглы увеличивает напряжение на выходе клиновидного участка ℓ 2 в b1/b2 раз. Поступая последовательно таким же образом, приходим к выводу, что на границе участков ℓ 5и ℓ 6будем иметь максимальное напряжение:
σmax=b1b4/b3 b5 vц Е tgβ /с (2.7)
т. е. к концу иглы, где расположен ее крючок, напряжение увеличивается уже в b1b4/b3 b5 раз. Так как знак напряжения в игле меняется при ее переходе с кулирного на заключающий клин, разрушение крючков игл от удара их пяток о клинья носит резко выраженный усталостный характер. Условие прочности в рассматриваемом случае может быть представлено в виде:
σmax ≤[ σ ], (2.8)
где допускаемое напряжение [ σ ] = 300 МПа учитывает нагружение крючка иглы знакопеременной нагрузкой изготовленной из Ст. У7А.
Антиударные иглы.
Трикотажные иглы с повышенной стойкостью к ударным нагрузкам по принятой терминологии показываются антиударными. На рис. 2.16, а изображена антиударная игла, в которой приняты меры для уменьшения поломок крючка. Для этого в ней клиновидные участки стержня заменены цилиндрическими, т. е. участками, не имеющими наклона. При этом применение указанных антиударных игл не требуется внесения в конструкцию трикотажной машины каких-либо изменений.
Мы рассмотрели выход из строя игл из-за поломки их крючков от ударов.
Однако при ударах иглы также выходят из строя из-за поломки пяток. Для уменьшения поломок пяток необходимо увеличить податливость игл упругим деформациям, что снижает силу их ударов о клинья замков вязальной системы. С этой точки зрения представляет интерес предложение делать пятку с поднутрениями 1 и с прорезью 2 (рис. 2.16, б)., долговечность иглы возрастает более чем в три раза. При этом из-за уменьшения силы удара значительно уменьшаются и поломки крючков.
Хорошо себя зарекомендовала также антиударная язычковая игла
ступенчатой формы (рис. 2.16, в), применяемая в некоторых кругловязальных машинах фирмы «Текстима».
Износ петлеобразующих органов.
В процессе взаимодействия с нитью петлеобразующие органы трикотажных машин претерпевают значительный износ. Практика показывает, что нити из синтетических и искусственных волокон изнашивают петлеобразующие органы интенсивнее, чем нити из хлопчатобумажной пряжи.
Характер износа петлеобразующего органа заключается в том, что двигающаяся по нему нить протирает на нем узкую прорезь края которой в конце концов начинают повреждать элементарные волокна нити. В результате происходит значительная потеря ее прочности и заметное ухудшение качества вырабатываемого трикотажа.
За меру оценки износа принимался так называемый линейный износ, т. е. глубина прорези δ в микронах, получившаяся в результате движения нити.
Экспериментально доказано, что:
- износ будет обратно пропорциональным толщине нити.
- износ оказался прямо пропорциональным длине нити L, прошедшей через петлеобразующий орган, и натяжению q.
Все вышеизложенное может быть выражено эмпирической зависимостью:
δ = 5,34×10-3 Lq / F, (2.9)
где L —длина пропущенной нити, км; q — ее натяжение, сН; F — толщина нити, мм; δ — линейный износ, мкм.
Из формулы (2.9) следует, что с точки зрения износа петлеобразующих органов натяжение q нити, перерабатываемой трикотажной машиной, должно приниматься как можно меньше.