Сварка в потолочном положении. При выполнении стыкового шва с разделкой кромок в потолочном положении необходимо совершать зигзагообразное перемещение сварочной горелки. Поперечный наклон горелки составляет 90° к поверхности сварки. В крайних точках перемещения необходимо сделать небольшую задержку. Все сказанное ранее применимо при выполнении как корневого, так и заполняющего и облицовочного швов.
Контрольные вопросы
1. Каковы достоинства дуговой сварки в защитных газах плавящимся электродом?
2. Какие двойные и тройные смеси защитных газов на основе аргона применяются при сварке?
3. Чем отличается процесс сварки длинной дугой от сварки короткой дугой?
4. Какие типы переноса электродного металла существуют при сварке плавящимся электродом?
5. Назовите основные параметры режима сварки в углекислом газе.
6. Какие факторы влияют на выбор величины сварочного тока?
|
|
7. От чего зависит глубина проплавления?
8. Как влияет на формирование шва увеличение и снижение напряжения дуги?
9. Назовите особенности процесса дуговой сварки в защитных газах неплавящимся электродом.
10. Какие вольфрамовые электроды применяются для сварки?
11. Каким образом достигается сжатие сварочной дуги?
12. Какие параметры сварочной дуги изменяются при ее сжатии?
13. В каких случаях используется микроплазменная сварка?
ГЛАВА5Технология ручной дуговой сварки конструкционных материалов
· 5.1. Сварка сталей
· 5.2. Сварка чугуна
· 5.3. Сварка алюминия и его сплавов
· 5.4. Сварка магниевых сплавов
· 5.5. Сварка титана и его сплавов
· 5.6. Сварка меди и ее сплавов
· 5.7. Сварка никеля и его сплавов
5.1Сварка сталей
Сталями называют сплавы железа с углеродом, содержащие менее 2% углерода. По химическому составу различают углеродистые и легированные стали. Содержание углерода в конструкционных углеродистых сталях составляет 0,06…0,90%. Углерод является основным легирующим элементом сталей этой группы и определяет их механические свойства и свариваемость. В низкоуглеродистых конструкционных сталях содержание элементов составляет не более: 0,25% — С; 0,80% — Мn; 0,35% — Si; 0,04% — Р; 0,05% — S. Кроме того, в них имеется некоторое количество остаточного водорода и азота.
Низколегированные стали высокой прочности (16Г2АФ, 14Х2ГМР) имеют предел текучести соответственно 450 и 600 МПа. Их высокие механические характеристики обусловлены использованием в качестве легирующих элементов ванадия и азота (сталь 16Г2АФ), а также бора (сталь 14Х2ГМР). Наиболее нежелательный дефект сварных соединений этих сталей — холодные трещины, образование которых связано с мартенситным превращением и наличием растворенного в металле водорода. При сварке низколегированных сталей для ограничения роста зерна следует уменьшать скорость охлаждения металла шва в околошовной зоне; количество водорода, растворенного в металле; погонную энергию сварки.
|
|
К легированным и углеродистым закаливающимся сталям относятся стали с суммарным содержанием легирующих элементов до 10%. Легирование этих сталей многокомпонентное, комплексное; основные легирующие добавки — хром, марганец, кремний, никель, титан и др.
Для ответственных конструкций используют легированные стали перлитного класса средней прочности с временным сопротивлением разрыву sв = 900…1300 МПа. Это стали 25ХГСА, 30ХГСА и другие с меньшим или большим содержанием углерода, а также сложнолегированные стали с низким содержанием углерода, например 12Х2НВФА и 23Х2НВФА. Они отличаются лучшей свариваемостью по сравнению с высокопрочными легированными сталями типа 30ХГСН2А, 28ХЗСНВФА и 30Х2ГСНВМ.
Высоколегированными сталями считаются сплавы с суммарным содержанием легирующих элементов свыше 10% при содержании в них железа более 45%. В соответствии с содержанием основных легирующих элементов стали подразделяются на хромистые, хромоникелевые и т. д.
Хромистые стали имеют различную структуру в зависимости от содержания хрома и углерода. При содержании в них 12…13% хрома и более 0,08% углерода сталь относят к мартенситному классу, при содержании 13…16% хрома — к мартенситно-ферритному классу, а более 16% хрома — к ферритному классу.
Хромоникелевые стали классифицируются по типу структуры, составу легирующих элементов, свойствам и назначению. В зависимости от состава выделяют хромомарганцевые, хромоникельмолибденовые и хромоникельмарганцевые стали. В соответствии со структурой, получаемой при охлаждении на воздухе, различают следующие классы сталей: аустенитно-мартенситные, аустенитно-ферритные и аустенитные.
Сварка углеродистых и низкоуглеродистых низколегированных конструкционных сталей. Ручная дуговая сварка покрытыми электродами. В зависимости от назначения конструкций и типа стали электроды можно выбирать согласно табл. 5.1. Режим сварки выбирают, руководствуясь толщиной металла, типом сварного соединения и пространственным положением сварки.
Таблица 5.1. Марки электродов, применяемые при сварке низкоуглеродистых и низколегированных сталей | ||
Назначение электродов | Марки электродов | Примечание |
Сварка низкоуглеродистых сталей | ОММ-5, АНО-3, АНО-4, АНО-5, АНО-6, ЦМ-7, ОЗС-4, ОЗС-6, ОЗС-12, СМ-5 | — |
Сварка низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Сварка ответственных конструкций из низкоуглеродистых сталей | АНО-1, ВСП-1, ВСЦ-2, УОНИ-13/45, ОЗС-2, ОМА-2, МР-3 | Электрод — АНО-1 для низкоуглеродистых сталей и стали 09Г2 |
Сварка ответственных конструкций из низко- и среднеуглеродистых и низколегированных сталей | ОМА-2, УОНИ-13/55, АН-7, ВСН-3, K-5А, ДСK-50, ОЗС-18, ОЗС-25,ОЗС-33 | Электроды: УОНИ-13/55 для низкоуглеродистых сталей и стали 14ХГС; ВСН-3 для трубопроводов из стали 10Г2 |
При сварке корневых швов в разделке на металле толщиной 10 мм и более используют электроды диаметром 3…4 мм. Рекомендуемые для данной марки электрода значения сварочного тока, его род и полярность выбирают согласно паспорту электрода, в котором обычно приведены его сварочно-технологические свойства, типичный химический состав шва и механические свойства. Рядовые и ответственные конструкции из низкоуглеродистых сталей сваривают электродами типа Э42 и Э46 (табл. 5.1, 5.2).
|
|
Таблица 5.2. Соответствие марок электродов их типу | |
Тип электрода по ГОСТ 9467—75 | Марки электродов |
Э42 | ОММ-5, СМ-5, ЦМ-7, АНО-1, АНО-5, АНО-6, ОМА-2, ОЗС-23 |
Э42А | УОНИ-13/45, СМ-11, ОЗС-2 |
Э46 | АНО-3, АНО-4, МР-1, МР-3, ОЗС-3, ОЗС-4, ОЗС-6, ОЗС-12, ЭРС-1, ЭРС-2, РБУ-4, РБУ-5 |
Э46А | Э-138/45Н, УОНИ-13/55K |
Э50 | ВСН-3 |
Э50А | УОНИ-13/55, ДСK-50, K-5А, ОЗС-18, ОЗС-25, ОЗС-33 |
При сварке этих сталей обычно обеспечиваются достаточно высокие механические свойства сварного соединения, поэтому в большинстве случаев не требуются специальные меры, направленные на предотвращение образования в нем закалочных структур. Однако при сварке угловых швов на толстом металле и первого слоя многослойного шва для повышения стойкости металла к кристаллизационным трещинам может потребоваться его предварительный подогрев до температуры 120…150°С.
Для сварки рядовых конструкций из низколегированных сталей обычно применяют электроды типа Э42А и Э46А, а ответственных конструкций — типа Э50А. Это обеспечивает получение металла шва с достаточной стойкостью к кристаллизационным трещинам и требуемыми прочностными и пластическими свойствами. Легирование металла шва за счет провара основного металла легирующими элементами, входящими в основной металл, и повышенные скорости охлаждения позволяют получить металл шва с более высокими, чем при сварке низкоуглеродистых сталей, прочностными показателями.
|
|
Техника заполнения шва и определяемый ею термический цикл сварки зависят от предварительной термообработки стали. Сварка толстого металла способами «каскад» и «горка» замедляют скорость охлаждения металла шва и околошовной зоны, предупреждая образование в них закалочных структур. Этот же эффект достигается при предварительном подогреве детали до температуры 150…200°С. Эти способы дают благоприятные результаты на нетермоупрочненных сталях. При сварке термоупрочненных сталей для уменьшения разупрочнения стали в околошовной зоне рекомендуется сварка длинными швами по охлажденным предыдущим швам.
Следует выбирать режимы сварки с малой погонной энергией; при этом достигается и уменьшение протяженности зоны разупрочненного металла в околошовной зоне. При исправлении дефектов в сварных швах низколегированных и низкоуглеродистых сталей повышенной толщины швами малого сечения вследствие значительной скорости охлаждения металл подварочного шва и его околошовной зоны обладает пониженными пластическими свойствами, поэтому дефектные участки следует подваривать швами нормального сечения длиной не менее 100 мм или предварительно подогревать до температуры 150…200°С.
Сварка в защитных газах. При сварке низкоуглеродистых и низколегированных сталей для защиты расплавленного электродного металла и металла сварочной ванны широко используют углекислый газ. Состав защитного газа существенно влияет на технологические характеристики процесса и состав металла шва. Помимо углекислого газа используют смеси газов: СO2 + O2, СO2 + Аr, СO2 + Аr + O2. Количество добавленных газов может достигать 50% объема газовой смеси. Добавки кислорода, увеличивая окисляющее действие газовой среды на расплавленный металл, позволяют уменьшать концентрацию легирующих элементов в металле шва. Это иногда необходимо при сварке низколегированных сталей. Кроме того, немного уменьшается разбрызгивание расплавленного металла и повышается его жидкотекучесть. Связывая водород, кислород уменьшает его влияние на образование пор.
Добавки в углекислый газ аргона (иногда в эту смесь вводят кислород) изменяют технологические свойства дуги (глубину проплавления и форму шва, стабильность дуги и др.) и позволяют регулировать концентрацию легирующих элементов в металле шва.
Аргон и гелий в чистом виде в качестве защитных газов находят ограниченное применение — только при сварке конструкций ответственного назначения.
Сварку в углекислом газе и его смесях выполняют плавящимся электродом. В некоторых случаях для сварки в углекислом газе используют неплавящийся угольный или графитовый электрод, однако этот способ применяется ограниченно, например при сварке бортовых соединений низкоуглеродистых сталей толщиной 0,3…2,0 мм (канистр, корпусов конденсаторов и т. д.). Так как сварка выполняется без присадки, содержание кремния и марганца в металле шва невелико. В результате прочность соединения обычно составляет 50…70% прочности основного металла.
При полуавтоматической сварке плавящимся электродом швов, расположенных в различных пространственных положениях, обычно используют электродную проволоку диаметром до 1,2 мм; при сварке в нижнем положении — диаметром 1,2…3,0 мм. Для сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей используют легированные электродные проволоки марок Св-08ГС и Св-08Г2С. Проволоку марки 12ГС можно использовать для сварки низколегированных сталей 14ХГС, 10СНД и 15ХСНД и спокойных низкоуглеродистых сталей марок ВСт1 и ВСт2. Однако в целях предупреждения значительного повышения содержания углерода в верхних слоях многопроходных швов эту проволоку обычно применяют для сварки одно- или трехслойных швов.
Повышение коррозионной стойкости швов в морской воде достигается использованием электродной проволоки марки Св-08ХГ2С. Структура и свойства металла шва и околошовной зоны на низкоуглеродистых и низколегированных сталях зависят от марки использованной электродной проволоки, состава и свойств основного металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и формы шва).
Сварка при повышенной силе тока приводит к получению металла швов с пониженными показателями пластичности и ударной вязкости, что, вероятно, объясняется повышенными скоростями охлаждения. Свойства металла шва, выполненного на обычных режимах, соответствуют свойствам металла шва, выполненного электродами типа Э50А. В промышленности находит применение и сварка в углекислом газе порошковыми проволоками. Технологии этого способа сварки и свойства сварных соединений примерно такие же, как и при использовании их при сварке без дополнительной защиты.
Сварка высоколегированных аустенитных сталей. Ручная дуговая сварка. При сварке высоколегированных сталей сварочные проволоки одной марки имеют достаточно широкий допуск по химическому составу. Различие типов сварных соединений, пространственного положения сварки и других факторов способствуют изменению глубины проплавления основного металла, а также химического состава металла шва. Все это заставляет корректировать состав покрытия для обеспечения необходимого содержания в шве феррита и предупреждения образования в шве горячих трещин. Так же достигаются необходимая жаропрочность и коррозионная стойкость швов.
Применением электродов с фтористокальциевым покрытием, уменьшающим угар легирующих элементов, достигается получение металла шва с необходимыми химическим составом и структурой. Уменьшению угара легирующих элементов способствует и поддержание короткой дуги без поперечных колебаний электрода. Это снижает вероятность появления дефектов на поверхности основного металла в результате попадания на него брызг.
Некоторые данные о режимах и выборе электродов для ручной дуговой сварки приведены в табл. 5.3.
Таблица 5.3. Ориентировочные режимы ручной дуговой сварки аустенитных сталей | ||||||
Толщина материала, мм | Электрод | Сила сварочного тока, А, при положении сварки | ||||
Диаметр, мм | Длина, мм | нижнем | вертикальном | потолочном | ||
До 2,3 | 2 | 150…200 | 30…50 | — | — | |
2,5…3,0 | 3 | 225…250 | 70…100 | 50…80 | 45…75 | |
3,0…8,0 | 3…4 | 250…300 | 85…140 | 75…130 | 65…120 | |
8,0…12,0 | 4…5 | 300…400 | 85…160 | 75…150 | 65…130 |
Сварка взащитных газах. Применение инертных газов существенно повышает стабильность дуги. Значительное различие теплофизических свойств защитных газов и применение их смесей, изменяя тепловую эффективность дуги и условия ввода теплоты в свариваемые кромки, существенно расширяют технологические возможности дуги. При сварке в инертных газах наблюдается минимальный угар легирующих элементов, что важно при сварке высоколегированных сталей. При сварке в защитных газах возможности изменения химического состава металла шва более ограничены по сравнению с другими способами сварки и возможны за счет изменения состава сварочной (присадочной) проволоки или изменения доли участия основного металла в образовании металла шва (режим сварки), когда составы основного и электродного металлов значительно различаются.
При сварке плавящимся электродом появляется возможность изменения характера металлургических взаимодействий за счет значительного изменения состава защитной атмосферы, например создания окислительных условий в дуге, путем применения смеси газов, содержащих кислород, углекислый газ и др. Этим способом можно выполнять сварку в различных пространственных положениях, что делает ее целесообразной в монтажных условиях по сравнению с ручной дуговой сваркой покрытыми электродами. Сварку в защитных газах можно выполнять неплавящимся вольфрамовым или плавящимся электродом.
Вольфрамовым электродом сваривают в инертных газах или их смесях. Для сварки высоколегированных сталей используют аргон высшего или 1-го сорта (ГОСТ 10157—79). Обычно сварку вольфрамовым электродом технически и экономически целесообразно использовать, если толщина металла не превышает 7 мм (при толщине металла менее 1,5 мм применение других способов дуговой сварки практически невозможно из-за образования прожогов). Однако в некоторых случаях, например при сварке неповоротных стыков труб, сварку вольфрамовым электродом применяют на сталях бо́льших толщин (табл. 5.4).
Таблица 5.4. Ориентировочные режимы сварки вольфрамовым электродом высоколегированных сталей | |||
Толщина металла, мм | Тип соединения | Ток дуги, А | Расход аргона, л/мин |
1 | С отбортовкой | 35…60 | 3,5…4 |
2 | 75…120 | 5…6 | |
3 | 100…140 | 6…7 | |
1 | Встык без разделки кромок с присадкой | 40…70 | 3,5…4 |
2 | 80…130 | 5…6 | |
3 | 120…160 | 6…7 |
В зависимости от толщины стали и конструкции сварного соединения сварку выполняют с присадочным материалом или без него, вручную с использованием специальных горелок или автоматически. Сварку ведут на постоянном токе прямой полярности. Исключение составляют стали и сплавы с повышенным содержанием алюминия, когда для разрушения поверхностной пленки окислов, богатой алюминием, следует применять переменный ток.
Сварку можно выполнять непрерывно горящей или импульсной дугой. Импульсная дуга благодаря особенностям ее теплового воздействия позволяет уменьшить протяженность околошовной зоны и коробление свариваемых кромок, а также сваривать металл малой толщины при хорошем формировании шва. Особенности кристаллизации металла сварочной ванны при этом способе сварки способствуют дезориентации структуры, уменьшая вероятность образования горячих трещин. Однако эта же особенность может способствовать образованию околошовных надрывов при сварке высоколегированных сталей. Для улучшения формирования корня шва используют поддув газа, а при сварке корневых швов на металле повышенных толщин — специальные расплавляющиеся вставки.
При сварке погруженной дугой особенности процесса, определяющие увеличение доли теплоты, идущей на расплавление основного металла, позволяют без разделки кромок за один проход сваривать металл повышенной толщины. Однако уменьшение концентрации нагрева приводит к термическому циклу сварки, сходному с термическим циклом при электрошлаковой сварке. В результате расширяется зона термического влияния и возникает опасность перегрева в ней основного металла, т. е. в ней возможно появление тех же дефектов, что и при электрошлаковой сварке.
Для высоколегированных сталей начинают применять и плазменную сварку, преимущество которой заключается в малом расходе защитного газа. Получение плазменных струй различного сечения (круглого, прямоугольного и т. д.) и значительное изменение расстояния от плазменной горелки до изделия значительно расширяют технологические возможности этого способа. Плазменную сварку можно использовать для очень тонких металлов и для металла толщиной до 12 мм. Применение ее для сварки сталей большой толщины затрудняется возможностью образования в швах подрезов.
Сварку плавящимся электродом выполняют в инертных, активных газах или их смесях. При сварке высоколегированных сталей, содержащих легкоокисляющиеся элементы (алюминий, титан и др.), следует использовать инертные газы, преимущественно аргон. При сварке в инертных газах возможен капельный и струйный перенос электродного металла. При струйном переносе дуга имеет наиболее высокую стабильность, значительно улучшается перенос электродного металла в сварочную ванну, исключается разбрызгивание металла, что особенно важно при сварке швов в вертикальном и потолочном положениях.
Отсутствие разбрызгивания и связанных с этим очагов коррозии благоприятно при сварке коррозионно-стойких и жаростойких сталей. Однако струйный перенос возможен при значениях тока выше критического, при которых возможно образование прожогов при сварке тонколистового металла. Добавка в аргон до 3…5% кислорода уменьшает значение критического тока. Кроме того, создание при этом окислительной атмосферы в зоне дуги уменьшает вероятность образования пор, вызванных водородом. Последнее достигается и применением смеси аргона с 15…20% углекислого газа, что позволяет уменьшить и расход дорогого и дефицитного аргона. Однако при указанных добавках газов увеличивается угар легирующих элементов, а при добавке углекислого газа возможно и науглероживание металла шва. Добавкой к аргону 5…10% азота может быть повышено его содержание в металле шва. Азот, являясь сильным аустенитизатором, позволяет изменять структуру металла шва.
При сварке в углекислом газе низкоуглеродистых высоколегированных сталей с использованием низкоуглеродистых сварочных проволок, если исходная концентрация углерода в сварочной ванне менее 0,10%, происходит науглероживание металла на 0,02…0,04%. Этого достаточно для резкого снижения стойкости металла шва к межкристаллитной коррозии. Одновременно окислительная атмосфера, создаваемая в дуге за счет диссоциации углекислого газа, способствует угару до 50% титана и алюминия.
Науглероживание металла шва в некоторых случаях может оказать благоприятное действие при сварке жаропрочных сталей. При наличии в металле шва энергичных карбидообразователей (титана и ниобия) его науглероживание при увеличении в структуре количества карбидной фазы повышает жаропрочность. Недостатком сварки в углекислом газе является большое разбрызгивание металла (потери достигают 10…12%) и образование на поверхности шва плотных пленок оксидов, прочно сцепленных с металлом. Это может резко снизить коррозионную стойкость и жаростойкость сварного соединения.
Сварку плавящимся электродом в защитных газах выполняют на постоянном токе на обратной полярности.
5.2Сварка чугуна
Процесс графитизации, или выделения углерода в виде включений свободного графита, определяющий структуру и свойства чугуна, зависит от скорости его охлаждения и химического состава.
Свойства чугуна во многом зависят от формы графитовых включений. По этому признаку, а также по структуре матрицы различают следующие виды чугуна:
§ серый — с пластинчатым графитом в ферритной или перлитной матрице (марки от СЧ10 до СЧ45, где числа соответствуют sв, кгс/мм2, для чугуна);
§ ковкий — с хлопьевидным графитом в ферритно-перлитной матрице (от КЧ 30-6 до КЧ 63-2, где первое число означает sв, кгс/мм2, второе — удлинение, %);
§ высокопрочный — с шаровидным графитом в ферритной, перлитной или бейнитной матрице (от ВЧ 38-7 до ВЧ 120-4);
§ легированный — с пластинчатым или шаровидным графитом в ферритной, перлитной или аустенитной матрице: хромистый — до 36% Сr (ИЧХ13Г3Б); никелевый — до 20% Ni (ЧН15Д7Х2); кремнистый — до 18% Si (ЧС15М4); марганцевый — до 12% Мn (ЧХ4Г7Д); алюминиевый — до 30% А1 (ЧЮ7Х2).
Низкая свариваемость чугунов связана с охрупчиванием сварного шва и зоны термического влияния в связи с отбеливанием при охлаждении после сварки, образованием горячих и холодных трещин, пористостью, обусловленной интенсивным газовыделением при сварке, и повышенной жидкотекучестью чугунов, затрудняющей удержание сварочной ванны от вытекания.
Различают сварку с подогревом (горячую) и без подогрева (холодную). Горячая сварка может проводиться со слабым подогревом (до 300…400°С) и с сильным подогревом (до 600…700°С). Технология горячей дуговой сварки чугуна включает в себя следующие операции: подготовка под сварку, предварительный подогрев, сварка и последующее медленное охлаждение изделий.
Горячая ручная дуговая сварка выполняется плавящимися покрытыми электродами. Плавящиеся электроды (ОМЧ-1, ВЧ-3, ЭП-4 и др.) состоят из чугунного стержня марок А и Б с содержанием 3,0…3,5% углерода, 3…4% кремния, 0,5…0,8% марганца и стабилизирующего покрытия с добавкой графитизаторов. Сварку ведут при повышенных (по сравнению со сваркой стали) токах (I св = (60…100) d) с использованием специальных электрододержателей. Диаметр электродов может достигать 12 мм. Сварку осуществляют на постоянном токе обратной полярности или на переменном токе. Скорость охлаждения при сварке не превышает 50°С/ч.
Холодная ручная дуговая сварка чугуна осуществляется с применением электродов с повышенным содержанием графитизаторов (С, Si), которые позволяют получить в шве структуру серого чугуна, или с применением электродов на основе меди и никеля, которые обеспечивают пластичность металла шва, не образуют соединений с углеродом и не растворяют его, уменьшают отбеливание и способствуют графитизации. Сварку ведут с минимальным тепловложением для уменьшения зоны нагрева, в которой возможно образование закалочных структур и высоких остаточных напряжений. С этой целью делают перерывы для охлаждения. Применяют электроды малых диаметров (3…6 мм), небольшую силу тока (I св = (20…30) d), сварку осуществляют короткими участками (15…25 мм), после сварки проводят проковку шва (табл. 5.5).