МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
К выполнению курсового проекта
По курсу «Гидравлика»
Васильева Наталья Васильевна
Санкт-Петербург
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МАГИСТРАЛЬНОГО ГАЗОПРОВОДА
Цель расчета:
1. Выбор рабочего давления, определение числа КС и расстояния между станциями.
2. Уточненный тепловой и гидравлический расчет участка газопровода между двумя компрессорными станциями.
3. Выбор типа ГПА и расчет режима работы КС.
Исходные данные:
Протяженность газопровода L, км
Наружный диаметр DH и толщина стенки трубы d, мм
Объем транспортируемого газа Qг, млрд. м3/год
Температура окружающей среды t0, °С
Температура воздуха tв, °С
Состав транспортируемого газа, % объемные
Метан СН4 | Этан С2Н6 | Пропан С3Н8 | Бутан С4Н10 | Пентан С5Н12 | СО2 | N2 | H2S |
1. Выбор рабочего давления, определение числа КС и расстояния между станциями
Расчет выполняется в соответствии с требованиями норм технологического проектирования /1/.
|
|
Для определения числа компрессорных станций необходимо уточнить рабочее давление в газопроводе (55 или 76 кгс/см2) и давление на входе компрессорной станции. Выбранные давления должны соответствовать нормативным давлениям на входе и выходе центробежных нагнетателей в соответствии с их характеристиками /2/.
1.1. Выбор рабочего давления
Современные газопроводы работают с рабочим давлением 75 кгс/см2.
При этом абсолютное давление на нагнетании Рнаг центробежного нагнетателя (ЦН) не должно превышать 76 кгс/см2 (76×0,0981=7.456 МПа).
1.2. Выбор давления на входе в компрессорный цех
Анализ характеристик ЦН / 2 / показывает, что давление на всасывании ЦН лежат в пределах 50,7...52,8 кгс/см2. Принимаем Рвс=52×0,0981=5,10 МПа.
1.3. Расчет характеристик транспортируемого газа
Плотность газа при стандартных условиях (20°С и 0,101325 МПа) определяется по формуле аддитивности
(1)
где а1,..., аn - доля каждого компонента в смеси для данного состава газа;
r1,..., rn - плотность компонента при стандартных условиях.
Молярная масса, кг/кмоль:
(2)
где M1,..., Mn – молярная масса компонента;
Газовая постоянная, Дж/(кг.К):
, (3)
где универсальная газовая постоянная Дж/(кмоль.К).
Псевдокритические температура и давление:
(4)
|
|
(5)
Относительная плотность газа:
(6)
1.4. Суточная производительность газопровода, млн.м3/сут
, (7)
где kН – оценочный коэффициент пропускной способности газопровода, который ориентировочно можно принять kН =0,88.
1.5. Определение расстояния между компрессорными станциями
Воспользуемся формулой расхода
, (8)
откуда
, (9)
где D - внутренний диаметр газопровода, м;
Pн и Рк - соответственно давления в начале и в конце участка газопровода, МПа;
l - коэффициент гидравлического сопротивления;
Zcp - средний по длине коэффициент сжимаемости газа Zcp=f(Pcp, Tcp);
D - относительная плотность газа.
Условный диаметр газопровода в зависимости от принятого рабочего давления ориентировочно можно определить по табл.1
Таблица 1
Ориентировочные значения диаметра газопровода
DУ, мм | Годовая производительность QГ, млрд.м3/г | |
PНАГ=5,6 МПа PВС =3,8 МПа | PНАГ=7,5 МПа PВС =5,2 МПа | |
500 | 1,6 | 2,7 |
700 | 4,0 | 6,0 |
800 | 6,2 | 8,2 |
1000 | 8,7 | 14,0 |
1200 | 13,3 | 22,0 |
1400 | 20,2 | 32,0 |
Для расчета расстояния между КС можно принять ориентировочное значение средней температуры, например
. (10)
Давление в начале участка газопровода определяется по формуле / 1 /
, (11)
где dPВЫХ – потери давления в трубопроводе между компрессорным цехом и узлом подключения к линейной части магистрального газопровода (без учета потерь давления в системе охлаждения транспортируемого газа);
dPОХЛ – потери давления в системе охлаждения газа, включая его обвязку. Для АВО следует принимать dPОХЛ=0,0588 МПа. При отсутствии охлаждения газа dPОХЛ=0
Потери давления могут быть приняты по табл. 2.
Таблица 2.
Потери давления газа на КС / 1 /
Потери давления газа на КС, МПа | |||||
Давление |
| в т.ч. | |||
в | всего | на всасывании | |||
газопро- воде (избыточ-ное), МПа | при одно- ступенча-той очистке газа | при двух- ступенча-той очистке газа | при одно- ступенча-той очистке газа | при двух- ступенча-той очистке газа | на нагнетании |
5,40 | 0,15 | 0,20 | 0,08 | 0,13 | 0,07 |
7,35 | 0,23 | 0,30 | 0,12 | 0,19 | 0,11 |
9,81 | 0,26 | 0,34 | 0,13 | 0,21 | 0,13 |
Давление в конце участка газопровода
, (12)
где - потери давления газа на входе КС с учетом потерь давления в подводящих шлейфах и на узле очистки газа (принимается по табл. 2).
Коэффициент гидравлического сопротивления l определяется по формуле
, (13)
где Е - коэффициент гидравлической эффективности, принимается по результатам расчетов диспетчерской службы в соответствии с отраслевой методикой. При отсутствии этих данных коэффициент гидравлической эффективности принимается равным 0,95, если на газопроводе имеются устройства для периодической очистки внутренней полости трубопроводов, а при отсутствии указанных устройств принимается равным 0,92.
Коэффициент сопротивления трению для всех режимов течения газа в газопроводе определяется по формуле
, (14)
где kЭ - эквивалентная шероховатость труб: для монолитных труб без внутреннего антикоррозионного покрытия принимается равной 0,03 мм;
Re - число Рейнольдса, которое определяется по формуле
, (15)
|
|
где пропускная способность участка газопровода Q принимается в млн.м3/сут, внутренний диаметр d - в м, коэффициент динамической вязкости m - в Па×с.
В первом приближении можно принять квадратичный режим течения газа и
. (16)
Коэффициент сжимаемости газа определяется по формуле
, (17)
где значения приведенных давления и температуры при P=PCP и T=TСР определяются как
, (18)
. (19)
. (20)
Среднее давление в газопроводе
. (21)
После определения расстояния между КС по формуле (9), определяем число компрессорных станций
, (22)
После округления найденного числа КС до n (как правило, в большую сторону), уточняем значения расстояния между КС
. (23)
2. Уточненный тепловой и гидравлический расчет участка газопровода между двумя компрессорными станциями
Уточненный тепловой и гидравлический расчет участка газопровода между двумя компрессорными станциями производится в соответствии с порядком расчета, изложенным в примере 1.11 методических указаний / 3 /.
Абсолютное давление в конце участка газопровода определяем из формулы расхода (9)
. (24)
В этом уравнении величина l определяется с учетом коэффициента динамической вязкости m при средних значениях температуры и давления.
Порядок дальнейшего расчета будет следующий:
2.1. Принимаем в качестве первого приближения значения l и Zcp, найденные из предварительного определения расстояния между КС.
|
|
Значение Тср определим по формуле (10).
2.2. По формуле (24) определяем в первом приближении значение Рк.
2.3. Определяется среднее давление по формуле (21).
2.4. По формулам (18) и (19) с учетом средних значений давления и температуры определяем средние приведенные давление и температуру.
Для расчета конечного давления во втором приближении вычисляются уточненные значения Тср, l и Zcp. Для этого при определении Тср будем использовать величины средней удельной теплоемкости Ср, эффекта Джоуля-Томсона Di и коэффициента а, вычисленные для Рср и Тср первого приближения.
2.5. Удельная теплоемкость газа (кДж/(кг×К)) определяется по формуле
. (25)
2.6. Коэффициент Джоуля–Томсона, К/МПа
. (26)
2.7. Рассчитываем коэффициент a по формуле
, (27)
где Кср - средний на участке общий коэффициент теплопередачи от газа в окружающую среду, Вт/(м2×К).
Средняя температура по формуле
. (28)
2.8. Коэффициент сжимаемости Zcp по формуле (17).
2.9. Коэффициент динамической вязкости по формуле
(29)
2.10. Число Рейнольдса по формуле (16).
2.11. Коэффициент сопротивления трению по формуле (15') и коэффициент гидравлического сопротивления по формуле (15).
2.12. Определяем конечное давление во втором приближении по формуле (24).
2.13. Если полученный результат отличается от предыдущего приближения более, чем на 1 %, имеет смысл уточнить расчеты, выполняя третье приближение, начиная с п. 2.3. Если результат удовлетворяет требованиям точности расчетов, переходим к следующему пункту.
2.14. Уточняется среднее давление по формуле (21).
2.15. Определяется конечная температура газа
. (30)
На этом тепловой и гидравлический расчет участка газопровода заканчивается.